Thiết kế động cơ điện dung làm

ay thế pha chính sẽ giúp chúng ta tính toán các đặc tính - làm việc và đặc tính mômen M = f(S) dựa theo phương pháp thành phần đối xứng của hệ thống hai pha từ mạch điện hình 4. XSA IA1 IRA1 XRA Xμ XmA rSA rRA/S XSA IA1 Xμ rSA XmA XRA IRA1 rRA/(2-S) (Với dòng thứ tự thuận) (Với dòng thứ tự nghịch) Tương ứng với việc phân tích mômen quay từ hai thành phần thuận, nghịch ta cũng phân tích dòng điện thành hai thành phần sau: AI = 21 AA II + ; Mmax Mđm sđm sK 1 s M MK ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ ĐIỆN DUNG LÀM VIỆC Trang 10 BI = 21 BB II + ; Dòng 1AI và 1BI lệch pha nhau 900 tạo ra từ trường quay thuận. Dòng 2AI và 2BI lệch pha nhau 900 tạo ra từ trường quay ngược. Tổng trở thứ tự thuận của pha A: ZA1 = ZSA + Z'RA1 = rA1 + jxA1 Trong đó: ZSA = rSA + jxSA: Tổng trở dây quấn Stato. Z'RA1 = r'RA1 + jx'RA1: Tổng trở mạch phân nhánh từ trường thuận. ZA1= (rA1+ jxA1) = (rSA+ r'RA1) + j(xSA+ x'RA1); 221 s S.x.. 'r mARA +α βα= 22 2 1 s s).x/r( .x.'x RARARARA +α +αβ= ; RAmA RA xx r +=α RAmA mA xx x +=β Tổng trở thứ tự nghịch của pha A ZA2 = ZSA + Z’RA2 = rA2 + jxA2 Trong đó: Z'RA2 = r'RA2 + jx'RA2: Tổng trở mạch phân nhánh từ trường nghịch. => ZA2 = rA2 + jxA2= (rSA + r'RA2) + j(xSA + x'RA2) 222 2 2 )s( )s.(x.. 'r mARA −+α −βα= 22 2 2 2 2 )s( )s().x/r( x.'x RARARARA −+α −+αβ= ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ ĐIỆN DUNG LÀM VIỆC Trang 11 Như vậy trong từ trường elip nói chung dòng điện thứ tự thuận và nghịch của pha chính bằng: 1221 22 1 BABA AB dmA Z.ZZ.Z )Z.k.jZ( .UI + −= 1221 11 2 BABA AB dmA Z.ZZ.Z )Z.k.jZ( .UI + += Trong đó: ZB1 = (rSB+ k2.r'RA1) + j(k2.xA1 - XC) ZB2 = (rSB+ k2.r'RA2) + j(k2.xA2 - XC) k: Tỷ số biến áp. Động cơ không đồng bộ một pha với điện dung khởi động và làm việc Nhươc điểm chung của các loại động cơ với điện trở khởi động và tụ khởi động là chúng có chỉ số năng lượng (η cosϕ ) tương đối thấp bởi vì ở chế độ làm việc chỉ có pha chính được nối với nguồn nên tạo ra từ trường đập mạch không phải là từ trường quay . Trong tất cả các trường hợp yêu cầu chỉ số năng lượng cao và đặt tính khởi động tốt người ta thường sử dụng động cơ với tụ khởi động và tụ làm việc . trong mạch cuộn B có hai tụ mắt song song với tụ làm việc CL luôn nối với mạch còn cuộn khởi động CK chỉ nối vào mạch trong thời gian khởi động . Sơ đồ mắc mạch điện a, và đặt tính cơ của động cơ không đồng bộ với tụ khởi động và tụ làm việc IA I A U M a CL+Ck Cl Mmax MđmIB Cl K CK B Sđm Sk 0,5 1 S ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ ĐIỆN DUNG LÀM VIỆC Trang 12 Khi khởi động cũng như khi làm việc động cơ luôn làm việc với hai pha do đó các cuộn dây A và B chiếm số rãnh như nhau trên stato . NZA=NZB=NZS/2 với NZS số rãnh stato Nhằm mục đích nhận được chỉ số năng lượng cao các thông số của động cơ và điện dung của tụ điện làm việc cần tính chọn sao cho đảm bảo từ trường ở chế độ định mức là từ trường tròn K=WB/WA = tgϕ Ađm Xc=XAđm+XBđm= XAđm /cosϕ Ađm Trong đó : ϕ ϕ Ađm , XAđm , XBđm các thông số của động cơ ở tần số quay định mức . Điện dung của tụ khởi động chọn sao cho tổng điện dung (CK+CL) đảm bảo được giá trị cần thiết của mômen khởi động MK=(2,0__2,2)Md η = (0,5__0,9) cosϕ = (0,8__0,95) Mmax=(1,8__2,5) ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ ĐIỆN DUNG LÀM VIỆC Trang 13 PHẦN II THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ KHÔNG ĐỒNG BỘ MỘT PHA CÔNG SUẤT NHỎ ĐIỆN DUNG LÀM VIỆC CHƯƠNG I: XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC CHỦ YẾU 1. Đường kính ngoài Stato: 3 44 db SIII D n n..A.B P.P K D λ= δ Trong đó: - D n DK 0,65 D = = : hệ số tỷ lệ giữa hai đường kính trong và đường kính ngoài - 2p = 4: Số cực - l 0,85 D λ = = : Hệ số tỷ lệ giữa chiều dài lõi thép với đường kính trong. - Chọn tải đường: A = 210 (A/cm2): tải đường Bδ = 0,55 (T): Mật độ từ thông khe hở không khí Công suất định mức của động cơ điện 3 pha đẳng trị PdmIII = β1.Pđm = 1,4. 90 = 126 W: Trong đó β1 = 1,4 (Trang 19 tài liệu 1) ηIIIcosϕIII = 0,44: Hiệu suất điện năng (tra hình 1-1 trang 20- Sách động cơ không đồng bộ 3 pha, 1 pha - TG- trần Khánh Hà - NXB Khoa học kỹ thuật). dmIII SIII III III P 126P 286,36(W) .cos 0,44 = = =η ϕ Vậy: ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ ĐIỆN DUNG LÀM VIỆC Trang 14 3n 44 286,36.2D 10,6(cm) 0,65 0,55.210.0,85.1500 = = Căn cứ vào bảng đường kính ngoài tiêu chuẩn theo chiều cao tâm trục trang 20- Sách Động cơ KĐB ba pha, 1 pha công suất như TG. Trần Khánh Hà - NXB KHKT. Ta chọn: Dn = 10,0 (cm) = 100 (mm) 2. Đường kính trong Stato: D = KD. Dn = 0,65 . 10 = 6,5 (cm) Lấy D = 6,5 (cm) =65(mm) 3. Bước cực: .D .6,5 5,1(cm) 51(mm) 2P 4 π πτ = = = = Chọn τ1 = 5,1(cm) Trong đó: p=2 : số đôI cực từ 4. Chiều dài lõi sắt Stato và rôto: Chiều dài lõi sắt stato tính toán được xác định theo hệ số kết cấu λ với λ = 0,85. Ta có: ls = lR = λ.D = 0,85. 5,1 = 5,52 (cm) = 55,2(mm) Trong đó : λ =0,85 5. Khe hở không khí: Chọn khe hở không khí :khe hở không khí càng nhỏ thi cosϕ càng lớn.Tuy nhiên nếu khe hở không khí δ qua nhỏ thì vấn đề công nghệ không đáp ứng được và làm tăng sóng bậc cao lên.Với động cơ điện công suất nhỏ, thường chọn khe hở không khí δ =0,2÷0,3 (mm) Ta chọn δ = 0,3 (mm) = 0,03 (cm) ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ ĐIỆN DUNG LÀM VIỆC Trang 15 CHƯƠNG II: DÂY QUẤN, RÃNH VÀ GÔNG STATO 6. Số rãnh stato và rôto: Để giảm tới mức tối thiểu ảnh hưởng của mômen ký sinh đồng bộ, không đồng bộ và tiếng ồn, ta chọn số rãnh stato và rôto với tỷ lệ ZS/ZR=24/17. ZS = 24 và ZR =17 Tỷ số ZS/ZR chọn được phù hợp với quy định trong bảng 2-1 và phù hợp rãnh stato, rôto này được dùng trong bảng thống nhất. Tỷ số rãnh stato của dây quấn chính và phụ trong động cơ điện dung chọn ZA =ZB =12. Số rãnh dây quấn chính và phụ dưới mỗi cực SZ 24q 3 2.mp 2.2.2 = = = Trong động cơ điện dung thường lấy số rãnh của 2 pha dưới mỗi cực bằng nhau, do đó: q=QA =QB =3 (rãnh). Dùng dây quấn đồng tâm phân tán 2 mặt phẳng. Như vậy đây là dây quấn một lớp bước đủ. S Z 24y 6 2p 4 = τ = = = 7. Bước răng Stato: )cm(, ,. Z D. t S S 033124 97 =π=π= 8. Bước dây quấn: Ta chọn dây quấn đồng tâm phân tán hai mặt phẳng (bước đủ). 6 22 24 2 ===τ= .P. Z Y S 9. Hệ số dây quấn Stato: Hệ số dây quấn Stato được tính như sau: ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ ĐIỆN DUNG LÀM VIỆC Trang 16 dq 0 0 0,707 0,707K 0,91 45 45qsin 3.sin q 3 = = = 10. Sơ bộ chọn: chọn sơ bộ KS = 1,11: Hệ số sóng tra đường cong hình 2.16 trang 47 sách động cơ điện một pha. αδ = 0,64: hệ số cung cực từ 11. Từ thông trong khe hở không khí: φ = αδ. τ. l. Bδ. 10-4 = 0,64. 5,1. 5,52. 0,55.10-4 = 0,0988.10-2 (Wb) 12. Số vòng dây của dây quấn chính: −= = =φ E dm SA 2 S dA K .U 0,85.220 W 936 4.K .f. .K 4.1,11.50.0,0988.10 .0,91 (vòng) 13. Số thanh dẫn trong một rãnh = = =SArA W .a 936.1U 156(vßng)p.q 2.3 lấy UrA = 156 (vòng) 14. Dòng điện định mức của dây quấn chính (xác định sơ bộ): = = =η ϕ dm dmA II II dm P 90 I 0,59(A) cos . 2.U 0,51.0,96. 2.220 Số liệu ban đầu: Pđm =90W công suất định mức Uđm =220V điện áp định mức η > 0,5. chọn η = 0,51 cosϕ > 0,95. chọn cosϕ =0,96 15. Mật độ dòng điện: Mật độ dòng điện trong dây quấn thường khoảng 6÷8,5 A/mm2. Với vật liệu bằng đồng ta chọn sơ bộ JSA =6A/mm2 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ ĐIỆN DUNG LÀM VIỆC Trang 17 16. Tiết diện dây quấn chính Stato: = = = 2dmSA SA I 0,59 S ' 0,0894mm a.J 1.6 Trong đó: a = 1: Số mạch nhánh song song JSA = 6 (A/mm2): Mật độ dòng điện (sơ bộ). 17. Chọn tiết diện dây tiêu chuẩn: Dựa theo bảng tiết diện tiêu chuẩn (tra phụ lục 2 - trang 281TL-1). Chọn dây men π∋TB có tiết diện tiêu chuẩn + Tiết diện dây tiêu chuẩn: SSA = 0,099 (mm2) + Đường kính dây dẫn: d/dcd = 0,345/0,395 (mm2) 18. Kích thước rãnh và gông Stato. Căn cứ vào tiết diện dây dẫn trong rãnh để chọn dạng rãnh và kích thước rãnh ta chọn rãnh có dạng nửa quả lê. Rãnh nửa quả lê có tiết diện lớn hơn rãnh quả lê vì vậy tiết diện lớn hơn rãnh quả lê vì vậy tiết diện thanh dẫn lớn hơn -> dòng điện tăng -> Mômen tăng -> thường dùng cho nhiều loại động cơ có công suất lớn hơn nhưng có nhược điểm dòng điện từ hoá tăng -> tổn hao tăng. Chiều rộng răng Stato được xác định theo kết cấu tức là xét đến độ bền của răng giá thành và khuôn, mật độ từ thông qua răng nằm trong phạm vi cho phép. 19. Sơ bộ định chiều dày của răng. Lõi sắt động cơ điện này dùng thép kỹ thuật điện cán nguội ký hiệu 2211. Hệ số ép chặt kC =0,97. Bề mặt lá tôn không phủ sơn cách điện. + Sơ bộ chọn chiều rộng răng Stato bZS như sau: S ZS ZS C B .tb B .K δ= Trong đó: ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ ĐIỆN DUNG LÀM VIỆC Trang 18 - Bδ = 0,55 (T) mật độ từ thông khe hở không khí - BZS = 1,35 (T): Mật độ từ thông răng Stato (Sơ bộ chọn) - Kc = 0,97 Hệ số ép chặt - tS : bước răng stato π π= = = ⇒ = = S S ZS .D .65 t 8,5(mm) Z 24 0,55.8,5 b 3,6(mm) 1,35.0,97 20. Sơ bộ định chiều cao gông: = = = S gS ZS Z h 0,2b . p 24 0,2.3,6. 8,64(mm) 2 chọn hgS = 8,6(mm) 21. Chọn kích thước rãnh: - Lấy chiều cao miệng rãnh: h4S = 0,5 (mm) Chiều rộng miệng rãnh: b4S = dcđ +( 1,1÷1,5) b4S = 0,395+( 1,1÷1,5)= (1,495÷1,895) mm. Chọn b4S = 1,8 (mm) 22. Các kích thước rãnh khác: π + − π + −= =− π − π = 4S S ZS 1 S (D 2.h ) Z .b (65 2.0,5) 24.3,6 d Z 24 5,8 (mm ) trong đó: h4S = 0,5(mm): chiều cao miệng rãnh – mục 23 bZS =3,6(mm ) bề rộng răng rôto – mục 21 - - 3,6 π − π −= = = n gs 2 ZS S (D 2h ) (100 2.8,6) b b Z 24 7,2 (mm) ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ ĐIỆN DUNG LÀM VIỆC Trang 19 trong đó: hgs=8,6 (mm) chiều cao gông stato 23. Chiều cao rãnh Stato: − − − −= = =n gSrS D D 2.h 100 65 2.8,6 h 8,9(mm) 2 2 24. Chiều cao phần thẳng của rãnh: ( ) ( ) = − + = − + = 12 rS 1 4Sh h 0,5 d 2.h 8,9 0,5 5,8 2.0,5 5,5(mm) Trong đó:h4S =0,5 (mm) chiều cao nêm – mục 23 25. Diện tích rãnh trừ nêm: ( )+ += − − = − − =' 22 1rs rs 4S nb d 7,2 5,8S .(h h h ) 8,9 0,5 2 41,6(mm )2 2 trong đó: hn = 2(mm): chiều cao nêm hrS =8,9 (mm)chiều cao rãnh stato – mục 23 26. Diện tích cánh điện rãnh: Tên Vật liệu Kích thước (mm) Chú thích Dây dẫn Cách điện rãnh Nêm π ⊃B –2 Tấm cách điện cách điên cd d 0,345 d 0,395 = 0,3 0,2 Một mặt của rãnh Scđ = C.(b2 + 2.hrs) = 0,3 (7,2+2.8,9) = 7,47 (mm2) Với C = 0,3 (mm) chiều dày cách điện 27. Diện tích rãnh có ích: Sr = S’rs - Scđ = 41,6-7,47 = 34,13 (mm2) Trong đó : S’rs =41,6(mm2 )diện tích rãnh trừ nêm (mục 27) Scđ =7,47(mm2)diện tích cách điện (mục 28) 28. Hệ số lấp đầy rãnh ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ ĐIỆN DUNG LÀM VIỆC Trang 20 Kd = = = 2 2 rA cd r U .d 156.0,395 0,713 S 34,13 Trong đó: UrA = 156 (vòng): số thanh dẫn trong một rãnh. dcđ = 0,395(mm): đường kính dây kể cả cách điện. 29. Chiều cao gông stato thực sự: − −= − = − = 2ngS rSD D 100 65h h 8,9 8,6(mm )2 2 trong đó :hrS =8,9 (mm) chiều cao rãnh stato (mục 23) 30. Bề rộng răng stato: ZS ' 4S 1 12 S (D 2h d 2hb z (65 2.0,5 5,8 2.5,5) 7,2 3,64(mm) 24 π π + + += + + += − = ( )π + +π − += − = − ='' n 4S 1SZS 1S S . 65 2.0,5 5,8(D 2.h d ) b d 5,8 3,6(mm) Z 24 + += = =ZS ZSZS b ' b" 3,64 3,6b 3,62(mm)2 2 trong đó:h4S =0,5 (mm) h12 =5,5(mm ) chiều cao phần thẳng của rãnh b4s =1,8 R·nh stato =5,5 =5,8 =8,9rsh 1sd 12sh =0,5h4s =7,22sb ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ ĐIỆN DUNG LÀM VIỆC Trang 21 gi ¶n ® å kh ai tr iÓ n d© y qu Ên s ta to . Z s = 24 , q= Q a= Q b= 3, 2 p= 4 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ ĐIỆN DUNG LÀM VIỆC Trang 22 CHƯƠNG III: DÂY QUẤN - RÃNH VÀ GÔNG RÔTO Căn cứ vào tiết diện dây dẫn trong rãnh để chọn dạng rãnh và kích thước rãnh. Ta chọn rãnh quả lê vì có thể thiết kế chiều rộng răng được đều theo chiều cao của rãnh. Để cho nhôm có thể lấp đầy đáy rãnh khi đúc đường kính đáy d2R không được nhỏ hơn 2,5mm. Ta chọn d2R = 3mm 31. Đường kính ngoài rôto: D’= D - 2.δ = 65 – 2. 0,3 = 64,4 (mm) Với δ =0,3mm (theo mục 9) 32. Bề rộng răng rôto: δ= = =RZR ZR c B .t 0,55.11,9 b 4,93(mm) B .K 1,37.0,97 trong đó : tR bước răng rôto ' R R .D .64,4t 11,9(mm) z 17 π π= = = chọn bZR = 4,9(mm) Trong đó: BZR = 1,37(T) : mật độ từ thông răng rôto (Sơ bộ chọn) + Lấy chiều cao miệng rãnh h4R = 0,5mm rRh d =5,81R 2Rd =11,7 =3 =6,8h12R =1b4R =0,5h4R ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ ĐIỆN DUNG LÀM VIỆC Trang 23 Chiều rộng miệng rãnh b4R = 1mm 33. Đường kính rãnh rôto: ( ) ( )⎡ ⎤ ⎡ ⎤− δ + π − − + π −⎣ ⎦ ⎣ ⎦=+ π + π = 4S ZR R 1R R D 2 h . b .Z 65 2 0,3 0,5 . 4,9.17 d = Z 17 5,75(mm) Chọn d1R = 5,8(mm) Trong đó D =65 (mm) (mục 2) bZR =4,9 (mm) (mục 24) 34. Chiều cao phần thẳng của rãnh roto: ( ) +⎡ ⎤− − −⎢ ⎥π⎣ ⎦ ⎡ ⎤+= − − −⎢ ⎥π⎣ ⎦ = ' R ZR ZR 12R 1R 4R Z (b d ) h = 0,5. D d 2.h 17 4,9 3 0,5 64,4 5,8 2.0,5 6,75(mm) Chọn h12R = 6,8(mm) 35. Chiều cao rãnh rôto: hrR = 0,5 (d1R + d2R) + h12R + h4R = 0,5(5,8 +3) + 6,8 + 0,5 = 11,7( mm) trong đó: d1R =5,8 (mm) (mục d2R =3(mm) đường kính đáy rôto 36. Diện tích rãnh rô to: ( ) ( ) ( ) π + + + π= + + + = 2 2 rR 1R 2R 12R 1R 2R 2 2 2 S = (d d ) 0,5h . d d 8 5,8 3 0,5.6,8. 5,8 3 46,65(mm ) 8 trong đó:h12R =6,8 (mm) chiều cao phần thăng của rãnh 37. Đường kính trong lõi sắt rôto: ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ ĐIỆN DUNG LÀM VIỆC Trang 24 Dt = 0,3.D = 0,3.65 = 19,5(mm) 38.Chiều cao gông: − −= − = − =tgR rRD ' D 64,4 19,5h h 11,7 10,75(mm)2 2 39. Bề rộng răng rôto: ( ) ( ) ( ) ( ) π − − π − −= − = − = π − − − π − − −= − = − = + += = = ' 4R 1R ZR 1R R '' 4R 1R 12R ZR 2R R ' '' ZR ZR ZR . D' 2.h d . 64,4 2.0,5 5,8 b d 5,8 4,84(mm) Z 17 D' 2.h d 2.h . 64,4 2.0,5 5,8 2.6,8 b d 3 Z 17 4,94(mm) b b 4,84 4,94 b 4,89(mm) 2 2 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ ĐIỆN DUNG LÀM VIỆC Trang 25 CHƯƠNG IV: TÍNH TOÁN MẠCH TỪ Tính toán mạch từ bao gồm tính toán đòng điện từ hóa Iμ. Thành phần phản kháng của dòng điện không tải và điện kháng tưong ứng với khe hở không khí là Xm. Lõi sắt động cơ điện này dùng thép kỹ thuật điện cán nguội ký hiệu 2211. Hệ số ép chặt lấy KC = 0,97, bề mặt lá tôn không phủ sơn cách điện. 40. Hệ số khe hở không khí: δ + δ += = =− −+ +δ 4S S 4S S 4S S 5 b / 5 1,8 / 0,3 k 1,13 b t b 1,8 8,5 1,8 5 . 5 . t 0,3 8,5 Trong đó: b4S = 1,8(mm): Chiều rộng miệng rãnh (mục 23) tS = 8,5(mm): Bước răng stato (mục 21) δ + δ += = =− −+ +δ 4R R 4R R 4R R 5 b / 5 1/ 0,3 k 1,035 b t b 1 11,9 1 5 . 5 . t 0,3 11,9 trong đó b4R =1(mm) tR =11,9(mm) bước răng rôto (mục 34) ⇒ kδ = kδS. kδR = 1,13.1,035 =1,169 41. Sức từ động khe hở không khí Fδ = 1,6 Kδ . Bδ . δ .104 = 1,6.1,169.0,55.0,03.104 = 308,62 (A) 42. Mật độ từ thông răng ở Stato: δ= = =SZS ZS C t 8,5 B B . 0,55. 1,34(T) b .K 3,6.0,97 trong đó : bZS =3,6 (mm) bước răng stato (mục21) 43. Cường độ từ trường trên răng stato: Theo phụ lục 1-1 trang 278. Ta có BZS = 1,34(T) ⇒ HZS = 7,9 (A/cm) ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ ĐIỆN DUNG LÀM VIỆC Trang 26 44. Sức từ động trên răng Stato: FZS = 2.HZS.hrS = 2.7,9.0,89 = 14,06 (A) Trong đó: hrS = 0,89 (cm): chiều cao răng Stato (mục 26) 45. Mật độ từ thông ở răng rôto: δ= = = R ZR ZR C t B B b .K 11,9 0,55. 1,38(T) 4,9.0,97 Trong đó: tR = 11,9(mm): bước răng rôto. bZR = 4,9(mm): chiều rộng răng rôto. 46. Cường độ từ trường trên răng rôto: Theo phụ lục 1-3 trang 280 ta có BZR = 1,38 (T) ⇒ HZR = 8,57(A/cm) 47. Sức từ động trên răng rôto: FZR = 2.hZR.HZR = 2.1,14.8,57 = 20(A) Trong đó: hZR = hrR – 0,1.d2 = 11,7 - 01.3 =11,4(mm) 18. Hệ số bão hòa răng: δ δ + + + += = =ZS ZRZ F F F 308,62 14,06 20k 1,114F 308,62 trong đó: Fδ =308,62 (A) (mục 43) FZS =14,06 (A) (mục46) FZR =20 (A) (mục 49) 49. Kiểm tra lại hệ số kZ: − −Δ = = =Z ZbhZ Z k k 1,114 1,11 k .100 .100 0,35% k 1,114 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ ĐIỆN DUNG LÀM VIỆC Trang 27 Trị số này gần đúng với giả thiết ban đầu nên không cần tính lại. Chọn kZbh = 1,11 (mục 11) 50. Mật độ từ thông ở gông Stato: −φ= = = 4 2 4 gS gS S C .10 0,0988.10 .10 B 1,07(T) 2h .l .K 2.0,86.5,52.0,97 trong đó : hgS =0,86 (cm) chiều cao gông stato (mục22) lS =5,52 (cm) chiều dài lõi sắt stato (mục 4) 51. Cường độ từ trường trên gông stato: Theo phụ lục 1-1 trang278 ta có BgS = 1,07(T) ⇒HgS = 4,6(A/cm) 52. Sức từ động ở gông Stato: π −= π −= = n gS gS gS (D h ) F H . 2P (10 0,86) 4,6. 33(A) 2.2 trong đó: hgR =10,75 (mm) chiều cao gông rôto(mục 40) 53. Mật độ từ thông trên gông rôto: −φ= = = 4 2 4 gR gR R C .10 0,109.10 .10 B 0,86(T) 2h .l .K 2.1,075.5,52.0,97 54. Cường độ từ trường trên gông rôto: Theo phụ lục 1-1 trang278 ta có BgR = 0,86(T) ⇒ HgR = 3,22(A/cm) 55. Sức từ động trên gông rôto: ( ) ( )π + π += = =t gRgR gR D h . 1,95 1,075F H . 2,25. 5,35(A)2p 2.2 56. Sức từ động của mạch từ: F = Fδ + FZS + FZR + FgS + FgR = 308,62 + 14,06 + 20 + 33 + 5,35 = 381,03(A) trong đó: Fδ =308,62 (A) (mục 43) 57. Hệ số bão hòa toàn mạch: ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ ĐIỆN DUNG LÀM VIỆC Trang 28 μ δ = = =F 381,03k 1,24 F 308,62 trong đó: F= 381,03 (A) sức từ động của mạch từ Fδ =308,62 (A) sức từ động khe hở không khí 58. Dòng điện từ hóa: μ = = = SA dq p.F 2.381,03 I 0,5(A) 0,9.m.W .k 0,9.2.936.0,91 59. Điện kháng ứng với từ trường khe hở không khí: μ = = = ΩE dmmA K .U 0,85.220X 374( )I 0,5 60. Tính theo đơn vị tương đối: = = =* dmmA mA dm I 0,59 X X . 374. 1,003 U 220 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ ĐIỆN DUNG LÀM VIỆC Trang 29 CHƯƠNG V: TRỞ KHÁNG CỦA DÂY QUẤN STATO VÀ RÔTO 61. Chiều dài bình quân phần đầu nối dây quấn chính: lđ = K1.τ1 .β + 2.B = BY.P )hD( K rS 2+ τ2 +π 1 =1,3. + +3,14(6,5 0,89) 6. 2.1 4 6 = 9,54 (cm) Trong đó: K1 = 1,3: Hệ số kinh nghiệm B = (0,5÷1,5): Hệ số kinh nghiệm. Chọn B = 1 hrS =0,89 (cm) chiều cao rãnh stato (mục 25) 62. Chiều dài bình quân nửa vòng dây ltb = l1 + lđ = 5,52 + 9,54 = 15,06 (cm) 63. Tổng chiều dài dây dẫn của đường dây quấn chính: LSA = 2.ltb.wSA.10-2 = 2.15,06.936.10-2 = 281,92 (cm) Trong đó : WSA = 936(vòng) (mục 13) 64. Điện trở tác dụng của dây quấn chính stato: = ρ = = = ΩSASA 75 SA L 1 281,92 r . 61,9( ) S .a 46 0,099.1 Trong đó: ρ75 = 1/46 (Ωmm2/m) điện trở suất của dây đồng ở nhiệt độ 750C đối với cách điện cấp B SSA = 0,099 (mm2) tiết diện dây dẫn đồng. 65. Tính theo đơn vị tương đối: = = =* dmASA SA dmA I 0,59 r r . 61,9. 0,17 U 220 66. Hệ số từ tản rãnh Stato (dây quấn một lớp hình sin nửa quả lê): -β β ⎛ ⎞λ = + + +⎜ ⎟⎝ ⎠ 1 4S 2 4S rS 1 1 1 1 4S h b h h .K (0,785 ) .K 3.b 2d d b ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ ĐIỆN DUNG LÀM VIỆC Trang 30 ⎛ ⎞−⎛ ⎞= + − + + =⎜ ⎟⎜ ⎟⎝ ⎠⎝ ⎠ 5,8.1 1,8 0,3 0,5 0,785 .1 1,186 3.5,8 2.5,8 5,8 1,8 Trong đó: Kβ = Kβ1 = 1 hệ số theo bước ngắn của dây quấn (Tra bảng 4.2- Trang 74 - sách động cơ điện KĐB 3 pha, 1 pha công suất nhỏ - tác giả Trần Khánh Hà - NXB KHKT) h1 = hrS - h4S- hn- 2.C = 8,9 - 0,5 - 2- 2.0,3 = 5,8 (mm) h2 = hrS - h4S - h1 - 1 d 2 = 8,9 - 0,5 - 5,8 - = −5,8 0,3(mm) 2 67. Hệ số từ tản tạp Stato: Xét đến ảnh hưởng từ trường bậc cao(sóng diều hòa răng và sóng diều hòa dây quấn) gây lên từ thông móc vòng tản trong dây quấn stato,có khi còn gọi là từ tản khe hở không khívà từ trường tương ứngchủ yếu phụ thuộc vào từ dẫn của các đường sức từ trong khe hở không khí. Hệ số λts phụ thuộc vào kích thước máy điện(bước răng,khe hở không khí)và các số liệu dây quấn.Bề rộng miệng rãnh statovà rôtocùng có ảnh hưởng nhất định đén từ tản tạp. δ ξλ = = =δ S S ts t 0,85.1,35 . 2,75 11,9. K 11,9.0,03.1,169 Trong đó: ξS = 1,35 (Tra hình 4.9 trang 82 - sách động cơ KĐB 3 pha, 1 pha công suất nhỏ tác giả - Trần Khánh Hà - NXB KHKT) Kδ =1,169 hệ số khe hở không khí ( mục42) ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ ĐIỆN DUNG LÀM VIỆC Trang 31 68. Hệ số từ tản phần đầu nối dây quấn Stato phân tán 2 mặt phẳng: δ λ = − τ = − = dS d q 0,27. (l 0,64. ) l 3 0,27 (9,54 0,64.5,1) 0,92 5,52 Với lδ = lS = 5,52(cm): chiều dàI stato. τ = 5,1(cm): bước cực. lđ = 9,1(cm): chiều dài đầu nối. q = 3 số rãnh dây quấn chính và phụ dưới mỗi cực (mục 6) 69. Tổng hệ số từ dẫn Stato: Σλs = λrs + λts + λđs = 1,186 + 2,75+ 0,92 = 4,856 trong đó: λrs =1,186 hệ số từ tản rãnh stato λts =2,75 hệ số từ tản tạp stato (mục 69) 70. Điện kháng tản dây quấn chính Stato. δ⎛ ⎞= λ⎜ ⎟⎝ ⎠ ∑ 2 SA SA S lf W x 0,158. . 100 100 p.q ⎛ ⎞= = Ω⎜ ⎟⎝ ⎠ 2 SA 50 936 5,52 x 0,158. . .4,856 30,92( ) 100 100 2.3 71. TÍNH THEO ĐƠN VỊ TƯƠNG ĐỐI: = = =* dmSA SA dm I 0,59 X X . 30,92. 0,083 U 220 72. Điện trở tác dụng của thanh dẫn roto đúc bằng nhôm: − − −= ρ = = Ω 2 2 4R t 75 t l .10 1 5,52.10 R . . 0,514.10 S 23 46,65 Trong đó: ρ75 = 1/23.Ω Điện trở suất của nhôm đúc rôto độ 750C St = 46,65 mm2; tiết diện thanh dẫn (cũng chính là diện tích rãnh rôto). lδ =lR =5,52 (cm) chiều dài lõi sắt stato cũng là chiều dài lõi sắt rôto ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ ĐIỆN DUNG LÀM VIỆC Trang 32 73. Hệ số quy đổi điện trở sang stato: ( )= 2SA dS12 2 R dR W .k K 4.m. Z .k Trong đó : WSA = 936(vòng) ZR = 17(rãnh) kdS = 0,91: hệ số dây quấn stato. kdR = kn : hệ số dây quấn rôto. Làm rãnh nghiêng rôto và nghiêng 1/24 vòng tròn nghĩa là một bước rãnh stato. bn bn rãnh nghiêng ở rôto lồng sóc Như vậy bn = tS = 8,5(mm)=0,85(cm). Độ nghiêng rãnh β = = =nn R b 0,85 0,714 t 1,19 Góc nghiêng rãnh π πα = β = =n n R 2. .p 2. .2 . .0,714 0,528(rad) Z 17 Hệ số rãnh nghiêng đồng thời là hệ số dây quấn rôto: ( ) ( )α= = = =α nn dq n 2.sin / 2 2.sin 0,582 / 2 k k 0,988 0,582 ( )⇒ = =212 24.2 936.0,91k 34975,1717.0,988 74. Dòng điện trong thanh dẫn roto: ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ ĐIỆN DUNG LÀM VIỆC Trang 33 = = SA dq1td 2 I dmA R dR 4.W .K I I K .I . Z .K 4.936.0,91 0,96.0,59 114,89 (A) 17.0,988 = = Trong đó: KI = 0,96: hệ số dòng điện lấy theo cosϕ > 0,95. I1 = 0,59 (A): dòng điện định mức dây quấn chính 75. Dòng điện trong vòng ngắn mạch: = = =πV td R 1 114,89 I I 159(A) p 180.2 2sin 2.sin Z 17 76. Sơ bộ mật độ dòng điện trong vành ngắn mạch: Chọn Jv = 3,5(A/mm2) 77. Diện tích vành ngắn mạch: = = = 2vv v I 159 S 45,43(mm ) J 3,5 Chọn bv =1,2.hrR = 1,2.11,7 = 14,04 (mm) = = =vv v S 45,43 a 3,24(mm) b 14,04 Đường kính trung bình vành ngắn mạch: DV = + += = '' V VD' D 64,4 50,36 57,4(mm) 2 2 Trong đó: D’V = D = 64,4 mm: đường kính ngoài rôto. Dv" = DV' - bV = 64,4 - 14,04 = 50,36 (mm) 78. Điện trở vành ngắn mạch của roto: ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ ĐIỆN DUNG LÀM VIỆC Trang 34 − − − π π= ρ = = Ω 2 2 V V 75 R V V 4 .D .10 1 .5,74.10 r . . Z (a .b ) 23 17.3,24.14,04 0,1014.10 79. Điện trở của phần tử lồng sóc rôto. ( )−− −= + = + = Ωπ 4 4 4V pt t 2 2 R r 0,1014.10 r r 0,54.10 0,903.10 .p 180.2 2.sin 2.sin Z 17 80. Điện trở Roto đã quy đổi sang Stato: −= = = Ω4RA 12 ptr k .r 349753,17.0,903.10 31,58( ) trong đó K12 =34973,5 hệ số quy đỗi điện trở sang roto 81 . Tính theo đơn vị tương đối: = = =* dmRA RA dm I 0,59 r r 31,58. 0,085 U 220 82. Hệ số từ tản rãnh Roto; μ ⎡ ⎤⎛ ⎞π⎢ ⎥λ = − + − +⎜ ⎟⎢ ⎥⎝ ⎠⎣ ⎦ ⎡ ⎤⎛ ⎞π⎢ ⎥= − + − + =⎜ ⎟⎢ ⎥⎝ ⎠⎣ ⎦ 22 1R 1R 4R 4R rR 1R t 1R 4R 22 h .d b h 1 0,66 K 3.d 8.S 2.d b 8 .5,8 1 0,5 1 0,66 .1 1,21 3.5,8 8.46,05 2.5,8 1 Trong đó: h1R = hrR - h4R - 2 1 d1R - 0,1 d2R = 11,7 - 0,5 - 2 1 .5,8 - 0,1 . 3 = 8 mm Kμ = 1 St = Sr = 45,48 (mm2): diện tích rãnh rôto. h4R = 0,5 (mm) chiều co miệng rãnh (mục 34) b4R = 1 (mm) chiều rộng miệng rãnh rôto (mục 34) 83. Hệ số từ tản tạp rôto. ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ ĐIỆN DUNG LÀM VIỆC Trang 35 δ ξλ = = =δ R R tR t . 1,19.1,033 2,945 11,9. .K 11,9.0,03.1,169 Trong đó: = = = =δ 4R R 4R b 1 0,084 t 11,9 b 1 3,33 0,3 Tra hình 4.7- trang 79 sách Động cơ KĐB 3 pha, 1 pha công suất nhỏ Trần Khánh Hà - NXB KHTN Ta có hệ số ΔZ = 0,04 Vì = = <RZ 17 4,25 5 2.p 4 nên π Δξ = + − ⎛ ⎞− ⎜ ⎟⎝ ⎠ π= + − =⎛ ⎞−⎜ ⎟⎝ ⎠ Z R 2 R R 2 1 .p 1 . 5 Z p 1 Z 1 .2 0,04 1 . 1,033 5 17 2 1 17 84. Hệ số từ tản phần đầu nối: λ = ⎛ ⎞⎛ ⎞π +⎜ ⎟⎜ ⎟ ⎝ ⎠⎝ ⎠ = =⎛ ⎞⎛ ⎞ +⎜ ⎟⎜ ⎟ ⎝ ⎠⎝ ⎠ V V dR 2 V V R R 2 2,9.D 4,7.D .lg bP 2 aZ .l 2sin 2Z 2,9.5,74 4,7.5,74 .lg. 0,38 1,404180.2 2 0,32417.5,52. 2sin 217 Trong đó DV =57,4 (mm) đường kính trung bình vành ngắn mạch(mục 79) 85. Tổng hệ số từ tản Roto: ΣλR = λrR + λtR + λđR = 1,21 + 2,945 + 0,38 = 4,085 86. Tổng từ tản của rôto: ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ ĐIỆN DUNG LÀM VIỆC Trang 36 ⎛ ⎞∑λ = ∑λ ⎜ ⎟⎝ ⎠ ⎛ ⎞= =⎜ ⎟⎝ ⎠ 2 R S dS R R S R dR 2 l .Z K ' l .Z K 5,52.24 0,91 4,085. 4,89 5,52.17 0,988 87. Điện kháng rôto quy đổi sang Stato: ∑λ= = = Ω∑λ ' R RA S S 4,89 x x . 30,92. 31,14( ) 4,856 XSA =30,92 (Ω)đIện kháng tản dây quấn chính stato (mục72) ∑λs =4,856 tổng hệ số từ dẫn stato (mục 71) 88. Tính theo đơn vị tương đối: = = =∑∑ dm*RA RA dm I 0,59 X X . 31,14. 0,0835 U 220 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ ĐIỆN DUNG LÀM VIỆC Trang 37 CHƯƠNG VI: TÍNH TOÁN CHẾ ĐỘ ĐỊNH MỨC * Tham số tính toán đầu của mạch điện thay thế pha chính: rSA = 61,9 Ω; (mục 66). xSA = 30,92 Ω; (mục 72). xmA = 374 Ω; (mục 61). rRA = 30,94Ω;(mục 82). xRA = 31,14 Ω;(mục 89). * Lấy hệ số trượt định mức sđm = 0,052 nđm = nđb (1 - sđm) = 1500 (1 - 0,052) = 1422 (vòng/phút) rSA Iμ A, dòng diện thứ tự thuận Iμ rRA/(2-s) B, dòng điện thứ tự nghịch 89. Hệ số trở kháng của mạch điện. α = = =+ + RA mA RA r 30,94 0,076 x x 374 31,14 β = = =+ + mA mA RA x 374 0,92 x x 374 31,14 rSA XmA XSA XRA IA2 IRAZ IRA1 XRA IA1 rRA/s XmA XSA ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ ĐIỆN DUNG LÀM VIỆC Trang 38 90. Điện trở thứ tự thuận tương ứng nhánh từ hóa và nhánh thứ cấp của mạch điện: α β= α + = = Ω+ ' mA dm RA1 2 2 dm 2 2 . .x .s r s 0,076.0,92.374.0,052 160,35 0,076 0,052 91. Điện kháng thứ tự thuận của mạch điện: α += β α + += = Ω+ 2 ' RA RA dm RA1 RA 2 2 dm 2 2 2 (r / x ). s x .x s (30,94 / 31,14).0,076 0,052 0,92.31,14 264,24 0,076 0,052 92. Tổng trở thứ tự thuận pha chính: ZA1 = rA1 + jxA1 = (rSA + r'RA1) + j(xSA + r'RA1) = (61,9 + 160,35)+ j(30,92 + 264,24) = 222,25 + j295,16(Ω) ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ ĐIỆN DUNG LÀM VIỆC Trang 39 CHƯƠNG VII: TÍNH TOÁN DÂY QUẤN PHỤ. Tính toán dây quấn phụtheo điều kiện đạt từ trường quay tròn ở chế đọ định mức Tham số của pha phụ đối với động cơ điện dungnó quyết định tính năng làm việc và đặc tính khởi động.Vạy nội dung của phần này là xác định,tính toán các tham số của pha phụ và tính chọn phần tử phụ(điện dung tụ điện). 93. Tỷ số biến áp = = =A1 A1 x 295,16 K 1,33 r 222,25 94. Dung kháng trong dây quấn phụ: xC = K2 .XA1 + K.rA1 = 1,332.295,16 + 1,33 . 222,25 = 817,7 (Ω) 95. Điện dung cần thiết: = = = μπ π 6 6 V c 10 10 C ' 3,89 F 2 .f.x 2. .50.817,7 Chọn tụ: CV = 4 μF 96. Điện kháng thực sự : = = = Ωπ π 6 6 c V 10 10 x 796 2 .f.C 2 .50.4 97. Để đảm bảo điều kiện thứ hai của từ trường quay tròn theo 8-13b ta có tỷ số biến áp phải là: 1 1 2 11 2 4 A cAAA x x.xrr K ++−= − + += = 2222,25 222,25 4.295,16.796 K 1,31 2.295,16 98. Số thanh dẫn trong một rãnh của dây quấn phụ: ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ ĐIỆN DUNG LÀM VIỆC Trang 40 U'rB = K.UrA = 1,31 . 156 = 204,36 (thanh dẫn) Lấy UrB là số nguyên UrB = 204 (thanh dẫn) UrA =156 (lần) số thanh dẫn trong 1 rãnh (mục 14). 99. Số vòng dây của dây quấn phụ: WSB = U’rB .p.q = 204.2.3 = 1224 (vòng) 100. Tỷ số biến áp: = = =SB SA W 1224 K 1,31 W 936 101. Tiết diện dây dẫn pha phụ: + Sơ bộ tính tiết diện dây dẫn phụ theo tỷ số t S S SB SA = , ở đây ta chọn t = k =1,31 = = = 2SAB S 0,099S ' 0,0755mmt 1,31 Dựa theo bảng tiết diện tiêu chuẩn phụ lục 2 trang 281 sách Động cơ KĐB 3 pha, 1 pha công suất nhỏ - TG Trần Khánh Hà - NXB KHKT ta lấy: SB = 0,0779 mm2 d/dcd = 0,315/0,35 mm Như vậy: = = =SA SB S 0,099 t 1,27 S 0,0779 102. Điện trở tác dụng pha phụ B: rSB = K.t.rSA = 1.31.1,27 .61,9 = 102,98 Ω 103. Tổng trở thứ tự thuận pha phụ: ZB1 = (rSB + K2 . r'RA1)+ j(K2.xA1 - xC) = (102,98 + 1,312 . 160,35) + j(1,312.295,16 – 796) = 378,17 - j 289,48 (Ω) trong đó : XC =796 (Ω) (mục 18) ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ ĐIỆN DUNG LÀM VIỆC Trang 41 'ra1r =160,35(Ω) : điện trở thứ tự tương ứng nhánh từ hóavà nhánh thứ cấp của mạch điện (mục 92) 104. Điện trở tác dụng thứ tự nghịch của pha chính: α β −= α + − mA dm RA2 2 2 dm . .x .(2 s ) r ' (2 s ) −= = Ω+ −RA2 2 2 0,076.0,92.374(2 0,052) r ' 13,4 0,076 (2 0,052) trong đó: α =0,076 (mục 92) β =0,92 (mục 92) XmA =374 (Ω) điện kháng ứng với ừ trường khe hở không khí XRA =34,11(Ω) điện trở rôto qui dổi sang stato 105. Điện kháng tác dụng thứ tự nghịch của pha chính: α + −= β α + − + −= = Ω+ − 2 2 RA RA dm RA RA 2 2 dm 2 2 2 (r / x ). (2 s ) x' .x (2 s ) (30,94 / 31,14).0,076 (2 0,052) 0,92.31,14 29,17 0,076 (2 0,052) 106. Tổng trở thứ tự nghịch pha chính: ZA2 = (rA2 + jxA2) = (rSA + r'RA2) + j(xSA + x'RA2) = (61,9 + 13,4) + j(30,92 + 29,17) = 75,3 + j60,09 (Ω) 107. Tổng trở thứ tự nghịch pha phụ: ZB2 = (rSB + K2.r'RA2) + j(K2.xA2 - xC) = (102,98 + 1,312 .13,4) + j(1,312 .60,09 - 796) = 125,98 - j 692,88 (Ω) 108. Thành phần thứ tự thuận và nghịch của dòng điện Stato pha chính: −= = ++ ' "B2 A2 A1 dm A1 A1 A1 B2 A2 B1 Z j.K.Z I U I I Z .Z Z .Z ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ ĐIỆN DUNG LÀM VIỆC Trang 42 − − += + − + + − 125,98 j.692,88 j1,31(75,3 j60,09) 220. (222,25 j.295,16)(125,98 j692,88) (75,3 j60,09)(378,17 j289,48) ( )−= − + − −= − + −= − + + − −= =− 204,69 j791,52 220. 969,48 53,02.704,24 79,7 96,34 38,59.476,25 37,43 220.817,55 75,5 260202,6 26,68 45881,93 1,16 179861 75,5 232498,35 j116832,82 45872,53 j928,85 179861 75,5 179861 75 278370,87 j115903,97 − = − = − ,5 301536,19 22,61 0,59 52,89 0,356 j0,471 (A) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) B1 A1 A2 dm A1 B2 A2 B1 Z j.K.ZI U Z .Z Z .Z 378,17 j289,48 j1,31 222,25 j295,16 220 222,25 j295,16 . 125,98 j692,88 j 75,3 j60,09 . 378,17 j298,48 220.8,65168,878,49 j1,67220 301536,19 22,61 301536,19 22,61 0,00631191, += + − + += + − + + − − += =− − = 48 0,0062 j0,00126(A)= − − 109. Sức điện động thứ tự thuận: ( ) 1 A1 RA1 A1 RA1 RA1E = I - Z = I (r' + jx' ) 0,59 52,89 160,35 j264,24 0,59 52,89.309,158,75 182,36 5,86(V) = − + = − = 110. Sức điện động thứ tự nghịch: ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ ĐIỆN DUNG LÀM VIỆC Trang 43 ( ) 2 A2 RA2 A2 RA2 RA2E = I - Z = I (r' + jx' ) 0,0063191,48. 13,4 j29,17 0,0063191,48.32,1 65,33 0,2 256,81 0,046 j0,195(V) = + = = = − − 111. Hệ số kE: 1 2 E1 dm 182,37 0,2E EK 0,83 U 220 ++= = = 112. Kiểm tra lại hệ số kE: E Ebh E E k k 0,83 0,85 k .100% .100% 2,4% k 0,83 − −Δ = = = Ta thấy ΔkE =2,4% < 5% nên không cần tính lại ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ ĐIỆN DUNG LÀM VIỆC Trang 44 CHƯƠNG VIII: TÍNH TOÁN TỔN HAO SẮT VÀ DÒNG ĐIỆN PHỤ 113. Trọng lượng răng Stato: GZS = 7,8 . ZS . bZS . hZS . lS . KC . 10-3 = 7,8 . 24 . 0,36 . 0,89 . 5,52 . 0,97 . 10-3 = 0,32 (Kg) Trong đó: bZS =3,6 (mm) : bề dày rãnh (mục 21) hrS =8,9 (mm): chiều cao răng( mục 25) lδ =5,52 (cm): chiều dài lõi sắt (mục 4) 114. Trọng lượng răng Roto: GZR = 7,8 . ZR . bZR . hZR . lR . KC . 10-3 = 7,8 . 17 . 0,49 . 1,17 . 5,52 . 0,97 . 10-3 = 0,407 (Kg) Trong đó: ZR : số rãnh rôto bZR =0,49 (cm): chiều dày răng rôto (mục 34) hZR =1,17 (cm): chiều cao răng rôto (mục 37) 115. Trọng lượng gông Stato: GgS = 7,8 . π . (Dn - hgS).hgS .lS . KC . 10-3 = 7,8 . π. (10 - 0,89). 0,89 . 5,52 . 0,97. 10-3 = 1,027( Kg) hgS =0,89 (cm): chiều cao gông stato mục 32 116. Trọng lượng gông Roto: GgR = 7,8 . π . (Dt - hgR).hgR .lR . KC . 10-3 GgR = 7,8 . π. (1,95 - 1,07). 1,07 . 5,52 . 0,97 . 10-3 = 0,123( Kg) ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ ĐIỆN DUNG LÀM VIỆC Trang 45 Trong đó: Dt : đường kính trục rôto (mục 41) HgR : chiều cao gông rôto (mục 42) 117. Tổn hao sắt trên răng Stato: gC , ZSZS/,TZS K. f .G.B.P.,'P 31 2 5001 50 81 ⎟⎠ ⎞⎜⎝ ⎛= = 1,8 .2,6 (1,34)2.0,32. 1,350 50 ⎛ ⎞⎜ ⎟⎝ ⎠ .0,9 = 2,4 (W) Trong đó: KgC = 0,9 Hệ số gia công P1,0/50 = 2,6 W/Kg: tổn hao sắt của thép (Tra bảng 6 - 2 trang 98 Sách Động cơ KĐB 3 pha, 1 pha công suất nhỏ - TG-Trần Khánh Hà - NXB KHKT) BZS : mật độ từ thông tính toán (mục 46) GZS =0.32 (kg): trọng lượng răng Stato 118. Tổn hao sắt trên răng Rôto: gC , ZRZR/,TZR K. f .G.B.P.,'P 31 2 5001 50 81 ⎟⎠ ⎞⎜⎝ ⎛= = 1,8.2,6.(1,38)2 .0,407 . 1,350 50 ⎛ ⎞⎜ ⎟⎝ ⎠ .0,9 = 3,2 6(W) BZR =1,38 (T ) mật độ từ thông ở răng rôto (mục 47) GZR =0,407 (kg) trọng lượng răng rôto (mục 116) 119. Tổn hao sắt trên gông Stato: 31 2 5001 50 61 , gSgS/,TgS f .G.B.P.,'P ⎟⎠ ⎞⎜⎝ ⎛= = 1,6 . 2,6 .(1,07)2. 1,027 . 1,350 50 ⎛ ⎞⎜ ⎟⎝ ⎠ = 4,42 (W) BgS: mật độ từ thông trên gông stato. ( mục 54) ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ ĐIỆN DUNG LÀM VIỆC Trang 46 120. Tổn hao sắt trên gông roto: P’TgR = 1,6.P1,0/50. 2gRB .GgR ( 50 f )1,3 P'TgR = 1,6 .2,6.(0,86)2 . 0,123 .1 = 0,378 (W) BgR: mật độ từ thông trên gông rôto. (mục 57) 121. Tổn hao sắt tính toán của Stato: P'TS = P'TZS + P'TgS = 2,42 + 5,747 = 8,167 (W) trong đó: 'ZSP 2,42= (W) tổn hao sắt trên răng stato ( mục 119) 'TgsP 4,42= (W)tổn hao sắt trên gông stato 122. Tổn hao sắt tính toán của Roto: P'TR = P'TZR + P'TgR = 3,265 + 0,378 = 3,643 (W) trong đó: 'TZRP 3,265= (W)tổn hao sắt trên răng rôto 'TgRP 0,378 (W)tổn hao sắt trên gông rôto 123. Tổn hao sắt do từ trường thuận gây nên: 2 2 1 TS1 TS E1 dm E 182,37P P' 8,167 7,768(W) K .U 0,85.220 ⎛ ⎞ ⎛ ⎞= = =⎜ ⎟ ⎜ ⎟⎝ ⎠⎝ ⎠ 2 1,31 TR1 TR dm E1 dm 2 1,3 EP P ' .s K .U 182,373,643 .0,052 0,074W 0,85.220 ⎛ ⎞= ⎜ ⎟⎝ ⎠ ⎛ ⎞= =⎜ ⎟⎝ ⎠ PT1 = PTS1 + PTR1 = 7,768 + 0,074 = 7,842 (W) Trong đó: PTS1: tổn hao sắt do từ trường thuận stato gây nên. ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ ĐIỆN DUNG LÀM VIỆC Trang 47 PTR1: tổn hao sắt do từ trường thuận rôto gây nên. 124. Dòng điện phụ thứ tự thuận do tổn hao sắt gây nên. 1 1 T T 1 P 7,842I 0,0215(A) 2.E 2.182,37 = = = 125. Tổn hao sắt do từ trường nghịch gây nên: 2 2 TS2 TS E dm 2 5 EP P' K .U 0,2028,167 0,934.10 (W) 0,85.220 − ⎛ ⎞= ⎜ ⎟⎝ ⎠ ⎛ ⎞= =⎜ ⎟⎝ ⎠ 2 1,32 TR 2 TR dm E2 dm 2 1,3 5 EP P ' .(2 s ) K .U 0,23,643 .(2 0,052) 0,99.10 W 0,85.220 − ⎛ ⎞= −⎜ ⎟⎝ ⎠ ⎛ ⎞= − =⎜ ⎟⎝ ⎠ PT2 = PTS2 + PTR2 = 0,934.10-5 + 0,99.10-5 = 0,193.10-4 W 126. Dòng điện phụ thứ tự nghịch do tổn hao sắt gây nên: 2 4 T 4 T2 2 P 0,193.10I 0,48.10 (A) 2.E 2.0,2 − −= = = 127. Dòng điện Stato có xét đến tổn hao sắt ở cuộn dây chính: ' '' SA1 A1 T1 A1I = (I + I ) + j I 0,356 0,0215 j0,471 0,3775 j0,471 0,6036 51,29(A) = + − = − = − ' '' SA2 A2 T2 A2 4 I = (I + I ) + j I 0,0062 0,48.10 j0,00126 0,0061 j0,00126 0,0062 168,37(A) −= − + − = − − = − SA SA1 SA2I I I 0,3775 j0,471 0,0061 j0,00126 0,3714 j0,4723 0,6 51,82(A) = + = − − − = − = − ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ ĐIỆN DUNG LÀM VIỆC Trang 48 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ ĐIỆN DUNG LÀM VIỆC Trang 49 128. Dòng điện cuộn dây phụ ( ) 1 1A T SB1 I I 0,59 52,89 0,0215I j j K K 1,31 1,31 j 0,2717 j0,3582 0,0164 −= + = + = − + 0,376 j0,2717 0,46 35,98(A)= + = ( ) 2 2 2 4 A T SB I I 0,00631191,48 0,48.10I j j K K 1,31 1,31 j 0,00472 j0,000958 0,0000366 0,00922 j0,00472 0,0048101,05(A) − = − + = − + = − − − + = − + = ISB = ISB1 + ISB2 = (0,376 + j0,2727) - 0,000922 + j0,00472) = 0,375 + j0,277 =0,466 36,45(A) 129. Mật độ dòng điện trong dây quấn chính và phụ 2SA SA A I 0,6J 6,06(A / mm ) S 0,099 = = = 2SB SB B I 0,466J 5,985(A / mm ) S 0,0779 = = = 130. Dòng điện tổng Stato lấy từ lưới: IS = ISA + ISB = 0,3714 – j0,4723 + 0,376 + j0,277 = 0,774 – j0,195 0,772 14,64(A)= − 131. Công suất điện từ 2 2 21 2 1 22 RAARARAdt 'r.I'r.IP −= Pđt = 2.0,592.160,35 - 2.0,00632.13,4 = 111,63 (W) Trong đó: IA1 =0,59 (A) ( mục 110) IA2 =0,0063 (A) ( mục 110) ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ ĐIỆN DUNG LÀM VIỆC Trang 50 132. Tổn hao cơ 2 2 n co 2 2 n DP K . 1000 100 1422 1006. . 12,13(W) 1000 100 ⎛ ⎞ ⎛ ⎞= ⎜ ⎟ ⎜ ⎟⎝ ⎠ ⎝ ⎠ ⎛ ⎞ ⎛ ⎞= =⎜ ⎟ ⎜ ⎟⎝ ⎠ ⎝ ⎠ Trong đó: K = 6 khi 2P ≥ 2 133. Tổn hao phụ: )W(, , ., P ,P dmf 9050 9000500050 ==η= 134. Tổng công suất cơ tác dụng lên trục: P'R = Pđt (1 - sđm ) = 111,63 (1 - 0,052) = 105,83 (W) 135. Công suất cơ tác dụng lên trục PR = P'R - Pcơ - Pf = 105,838 – 12,13 - 0,9 = 92,8( W) 136. Momen tác dụng: 5 5 R dm P .10 90.10M 6348,27 (G / cm) 1,028.n 1,028.1422 − = = = 137 Tổn hao đồng Stato: 2 2 DS SA SA SB SBP I .r I .r= + = 0,62 . 61,9 + 0,4662 . 102,98 = 44,65 (W) 138. Tổn hao đồng Roto = 2.0,592.160,35.0,052 + 2.0,006312.13,4 (2-0,052) = 5,807 (W) 139. Tổng tổn hao: ΣP = PĐS + PĐR + Pcơ + Pf + PT1 + PT2 = 44,65 + 5,807 + 12,13 + 0,9 + 7,842 + 0,193.10-4 1 2 2 2 2 2 DR A RA dm A RA dmP 2I .r ' .S 2I .r ' (2 s )= + − ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ ĐIỆN DUNG LÀM VIỆC Trang 51 = 71,52 (W) 140. Công suất tiêu thụ PS = PR + ΣP = 92,8 + 71,52 = 164,32 (W) 141. Hiệu suất: S P 71,521 1 0,56 P 164,32 ∑η= − = − = Hiệu suất η = 0,56 > 0,5 đạt yêu cầu nên không cần tính lại. 142. Hệ số công suất S S I ' 0,7474cos 0,968 I 0,772 ϕ = = = Cosϕ = 0,968 > 0,95 (yêu cầu) nên không cần tính lại. 143. Điện áp trên dây quấn phụ: UB1 = ISB1 (ZB1 - ZC) ( )0,46 35,98 378,17 j289,48 j796 0,46 35,98.632,1153,25 290,77 89,23 3,8 j290,74(V) = − + = = = + UB2 = ISB2 (ZB2 - ZC) 0,0048101,05.(125,98 j692,88 j796) 0,0048101,05.162,8 39,3 0,78140,35 0,6 j0,497 = − − = = = − + UB = UB1 + UB2 = 3,8 + j 290,74 - 0,6 + j0,497 = 3,2 + j 291,23 = 291,25 89,37 (V) 144. Điện áp trên tụ điện: UC = ISB . ZC 0,466 36,45.796 90 370,94 53,55(V)= − = − Chọn tụ điện có điện áp làm việc là UC = 400 V ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ ĐIỆN DUNG LÀM VIỆC Trang 52 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ ĐIỆN DUNG LÀM VIỆC Trang 53 CHƯƠNG IX: TÍNH TOÁN CHẾ ĐỘ KHỞI ĐỘNG Khi S = 1 thì điều kiện đạt mômen khởi động lớn nhất và dòng điện khới động nhỏ nhất là mâu thuẫn nhau.Nên khíac định các đặc tính khởi độngcủa động cơ điện thì phải xác định chỉ tiêu nào là quan trọng nhất.Thực tếkhi thiết kế yêu cầu mômen khởi động càng lớn càng tốt và dòng điện khởi động không lớn lắm.Như vậy khi thiết kết cần chú ý các điều kiện sau: +Với dòng điện khởi động đã cho phải đạt mômen khởi động lớn nhất +Với dòng điện đã cho phải đạt được hệ số phẩm chất lớn nhât tức là bội số mômen mk =Mkđ / Mđm Trong trường hợp mômen quá nhỏ ta có thể dùng các biện pháp sau: +Tăng điện dung tụ điện +Tăng điện trở rôto +Tăng số cuộn dây phụ tức là tăng tỷ số biến áp. Trong chế độ khởi động ta có tốc độ động cơ n = 0 Như vậy hệ số trượt 1 1 n ns 1 n −= = 145. Điện trở mạch chính của pha A khi khởi động: mA RAK 2 2 2 . .x 0,076.0,92.374r ' 1 0,076 1 26,15 αβ= =α + + = Ω trong đó :XmA =374 (Ω) λ =0,076 β =0,92 146. Điện kháng mạch chính của A khi khởi động. ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ ĐIỆN DUNG LÀM VIỆC Trang 54 RA RA RAK RA 2 2 2 (r / x ) 1x ' .x . 1 30,94 0,076 1 31,140,92.31,14 30,64 0,076 1 α += β α + ⎛ ⎞ +⎜ ⎟⎝ ⎠= = Ω+ 147. Tổng trở của pha chính khi khởi động: ZAK = (rSA + r'RAK) + j (xSA + x'RAK) = (61,9 + 26,15) + j (30,92 + 30,64) = 88,05 + j 61,56 = 107,44 34,64( )Ω trong đó: 'RAKr =26,15 (Ω) 'RAKX =30,64 (Ω) 148. Tổng trở của pha phụ lúc khởi động ZBK = (rSB + K2r'RAK) + j (K2xAK - xC) = (102,98 + 1,312.26,15) + j(1,312.61,56 - 796) = 147,86 - j 690,36 = 706,01 77,91( )− Ω 149. Dòng điện thứ tự thuận của dây quấn chính: ( ) 1 dm AK AK BK U 1 kI j 2 Z Z 220 1 1,31j 2 107,44 34,96 706,01 77,91 220 . 0,0076 j0,0053 0,0018 j0,00039 2 110.0,011 31,15 1,21 31,15(A) ⎛ ⎞= −⎜ ⎟⎝ ⎠ ⎛ ⎞= −⎜ ⎟⎜ ⎟−⎝ ⎠ = − + − = − = − 150. Dòng điện thứ tự nghịch của dây quấn chính: ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ ĐIỆN DUNG LÀM VIỆC Trang 55 2 dm AK AK BK U 1 1i j 2 Z Z 220 1 1,31j 2 107,44 34,96 706,01 77,91 ⎛ ⎞= +⎜ ⎟⎝ ⎠ ⎛ ⎞= +⎜ ⎟⎜ ⎟−⎝ ⎠ ( )110 0,0076 j0,0053 0,00180 j0,00039 110.0,0076 40,25 0,836 40,25(A) = − − + = − = − 151. Dòng điện tổng của dây quấn chính: IAK = IAK1 + IAK2 1,21 31,15 0,836 40,25 1,036 j0,626 0,638 j0,54 1,674 j1,166 2,04 34,86 (A) = − + − = − + − = − = − 152. Dòng điện tổng của pha phụ: 1 2AK AK' BK BK BK I I I I jI j - j K K 1,21 31,15 0,836 40,25 j j j0,924 31,15 j0,638 40,25 1,31 1,31 0,483 j0,8 0,412 j0,487 0,071 j0,313 0,32 77,22 (A) = + = − −= − = − − − = + − − = + = 153. Mật độ dòng điện khởi động dây quấn chính: 2AK AK A I 2,04J 20,6 (A / mm ) S 0,099 = = = 154. Mật độ dòng khởi động dây quấn phụ. 2BK BK B I 0,32J 4,11 (A / mm ) S 0,0779 = = = 155. Dòng điện khởi động tổng: IK = IAK + IBK = (1,674-j1,166) + (0,071 + j0,313) ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ ĐIỆN DUNG LÀM VIỆC Trang 56 = 1,745 – j0,853 = 1,922 26,05 (A)− 156. Bội số dòng khởi động: ik = K dm I 1,942 3,29 I 0,59 = = 157. Hệ số công suất tổng lúc khởi động K K I ' 1,745cos 0,9 I 1,942 ϕ = = = 158. Công suất điện từ lúc khởi động: )II('r.mP AKAKRAKdtK 2 2 2 1 −= PđtK = 2.26,15 (1,212 - 0,8362) = 40,02 (W) 159. Mômen khởi động: 5 5 dtK K db P .10 40,02.10M 2595,33(G.cm) 1,028.n 1,028.1500 = = = 160. Bội số mômen khởi động: K K dm M 2595,33m 0,41 0,4 M 6348,27 = = = > ( thỏa mãn điều kiện cho trước ) 161. Công suất tiêu thụ lúc khởi động: PSk = Uđm.Ik.cosϕK = 220.1,945.0,88 = 375,97 (W) 162. Điện áp trên dây quấn phụ lúc khởi động: ( ) ( ) ( ) BK BK BK CU I Z Z 0,32 77,22 147,86 j690,36 j796 0,32 77,22. 147,86 j105,64 0,32 77,22.181,72 35,54 54,79112,76 21,2 j50,52(V) = − = − + = + = = = − + & & 163. Điện áp trên tụ lúc khởi động: ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ ĐIỆN DUNG LÀM VIỆC Trang 57 ( ) ( ) C BK CU I .Z 0,32 77,22. j796 0,32 77,22. 796 90 246,0817,78(V) = = − = − = 164.Trọng lượng thép silic của động cơ cần chuẩn bị GFe = GZS + GZR+ GgS+GgR =0,32+0,4,7+1,027+0,123=1,877 (kg) 165.Trọng lượng đồng của dây quấn stato Khi không có cách điện: GCu =ZS .URA .SSA. ltb .YCu .10-5 =24.156.0,099.15,06.8,9.105 =0,4968 (kg) Khi kể cả cách điện: GCu =0,876 + 0,124( 2 cdd d ⎛ ⎞⎜ ⎟⎝ ⎠ .GCu =0,876 +0,124 2 0,359 0,345 ⎛ ⎞⎜ ⎟⎝ ⎠ .0,4968 =0,9568 (kg) 166.Chỉ tiêu kinh tế về vật liệu tác dụng gCu = Cu P G 0,9568 0,01(kg) P 92,8 = = để sinh ra một oat thì tốn 0,01kg thép. Chỉ tiêu thép GFe = Fe R G 1,877 0,02 P 92,8 = = (kg/ W) Vậy để sinh ra 1 oát thi tốn 20g thép. ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ ĐIỆN DUNG LÀM VIỆC Trang 58 S Đơn vị 0,025 0,035 0,052 0,06 r'RA1 Ω 102,13 130,73 160,35 167,34 x'RA1 Ω 340,76 314,01 264,24 241,73 r'RA2 Ω 13,22 13,29 13,4 13,46 x'RA2 Ω 29,16 29,17 29,17 29,18 ZA1 Ω 164,03+j371,68 192,63+j344,93 222,25+j295,16 222,24+j272,65 ZA2 Ω 75,22+j60,08 75,29+j70,09 75,3+j60,09 75,36+j60,1 ZB1 Ω 278,25-j158,16 237,33-j204,07 378,17-j289,48 309,15-j328 ZB2 Ω 125,67-j692,9 125,79-j692,88 125,98-j692,88 162,02-j692,86 IA1 A 0,57/-64,14 0,576/-59,564 0,59/-52,89 0,61/-50,67 IA2 A 0,151/176,17 0,139/167,46 0,00631/191,48 0,032/-14,79 Pđt W 65,76 86,23 111,63 124,5 PC+Pf W 13,73 13,47 13,03 12,83 P’R W 64,11 83,21 105,83 117,03 PR W 50,38 69,74 92,8 104,17 M G.cm 3350,96 4686,73 6348,27 7186,72 E1 V 202,77/241,78 195,92/7,83 182,36/5,86 179,34/5,04 E2 V 4,83/241,78 4,45/232,96 0,2/256,81 1,028/50,45 PT1 W 9,64 9,02 7,842 7,6 PT2 W 0,001173 0,00107 0,000048 0,000246 IT1 A 0,0237 0,023 0,0215 0,0211 IT2 A 0,001172 0,00107 0,0000193 0,000507 ISA A 0,1228+j0,11 0,179-j0,469 0,3715-j0,4723 0,4423-j0,4772 ISB A 0,4185+j0,302 0,4204+j0,3263 0,375+j0,277 0,3651-j0,274 IS A 0,5413+j0,412 0,599-j0,3479 0,7474-j0,195 0,8104-j0,2032 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ ĐIỆN DUNG LÀM VIỆC Trang 59 Cosϕ 0,795 0,86 0,968 0,969 PDS W 29,11 43,77 44,65 47,87 PDk W 2,83 4,04 5,807 7,52 ΣP W 55,22 70,3 71,52 75,82 Ps W 105,7 140,04 164,32 179,99 η 0,47 0,498 0,56 0,579 n v/ph 1462,5 1447,5 1422 1410 S Đơn vị 0,1 0,13 0,15 0,18 r'RA1 Ω 165,75 149,92 138,72 123,98 x'RA1 Ω 155,28 116,75 99,3 80,89 r'RA2 Ω 13,74 13,96 14,11 14,34 x'RA2 Ω 29,2 29,22 29,23 29,25 ZA1 Ω 227,66+j186,2 211,82+j147,67 200,62+j130,2 185,88+j111,9 ZA2 Ω 75,64+j60,12 75,86+j60,14 76,01+j60,15 76,24+j60,17 ZB1 Ω 387,44-j476,46 360,26-j542,58 341,04-j572,53 351,74-j603,97 ZB2 Ω 126,56-j692,83 126,94-j692,79 127,19-692,77 127,59-j692,74 IA1 A 0,69/-41,1 0,75/-37,49 0,79/-35,86 0,84/-34,2 IA2 A 0,192/-16,9 0,287/-19,87 0,34/-21,6 0,4/-23,66 Pđt W 158,85 170,96 176,41 179,55 Pcơ+Pf W 11,835 11,12 10,654 9,98 P’R W 142,965 148,74 149,95 147,23 PR W 131,13 137,62 139,3 137,25 M G.cm 9448,17 10258,36 10627,9 10854,6 M/Mđm 1,49 1,616 1,674 1,71 n v/ph 1350 1305 1275 1230 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ ĐIỆN DUNG LÀM VIỆC Trang 60 Đặc tính làm việc của động cơ không đồng bộ một pha điện dung làm việc ; P=90(W) 0 0.052 0.18 0.5 0.75 1 S Đặc tính mômen làm việc của động cơ 10854.6 M(G.cm) 6348.27 Mmax M 2595.33 MK COSϕ PR(w) η η COSϕ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ ĐIỆN DUNG LÀM VIỆC Trang 61 KẾT LUẬN Bảng so sánh yêu cầu thiết kế và kết quả đã thiết kế đối với động cơ không đồng bộ một pha điện dung làm việc khi sđm =0,52 ta có kết quả : Các số liệu Đơn vị Yêu cầu thiết kế Kết quả thiết kế P W 90 90,28 η ≥ 0,5 0,56 cosϕ ≥ 0,95 0,967 md max M M ≥ 1,5 1,71 md m M M ≥ 0,4 0,41 Qua thiết kế đồ án tốt nghiệp về động cơ không đồng bộ một pha điện dung em rút ra được nhiều điều bổ ích và hiểu rõ hơn về cấu tạo, nguyên lý làm việc cũng như ngành công nghiệp của đất nước. Qua đó em thấy được tầm quan trọng của động cơ điện nói riêng và của máy điện nói chung. Trong quá trình làm thiết kế các số liệu tính toán đều đạt yêu cầu của đề tài thiết kế. Cuối cùng ,em xin chân thành cảm ơn quý thầy cô. Đặc biệt là Thầy giáo Bùi Văn Thi đã nhiệt tình chỉ bảo hướng dẫn em hoàn thành đồ án tốt nghiệp. Tuy nhiên do thời gian có hạn , trình độ và kinh nghiệm thực tế chưa nhiều nên đồ án của em chắc chắn không tránh khỏi những thiếu sót.Rất mong quý thầy cô chỉ bảo ,đóng góp ý kiến để đề tài thiết kế của em được hoàn thiện hơn . Em xin chân thành cảm ơn. Hà Nội, ngày 31tháng 5 năm 2004 Sinh viên ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ ĐIỆN DUNG LÀM VIỆC Trang 62 Nguyễn Hữu Hào TÀI LIỆU THAM KHẢO 1. Động cơ không đồng bộ một pha và ba pha công suất nhỏ.Trường đại học Bách Khoa Hà Nội, xuất bản năm 2002Tác giả :Trần Khánh Hà 2. Thiết kế máy điện, trường đậi học bách khoa Hà Nội , xuất bản năm 1997,tác giả Trần Khánh Hà , Nguyễn Hồng Thanh. 3. Máy điện trong thiết bị tự động,Trường đại học bách khoa Hà Nội,xuất bản năm 2001,Tác giả Nguyễn Hồng Thanh_ Nguyễn Phúc Hải 4. Máy điên 1,2 Trường đại học báh khoa Hà Nội,xuất bản năm1995.Tác giả Trần Khánh Hà 5. Công nghệ chế tạo máy điệnvà máy biến áp,Trường đại học bách khoa Hà Nội, Tác giả Nguyễn Đức Sỹ. ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ ĐIỆN DUNG LÀM VIỆC Trang 63 MỤC LỤC Trang Mở đầu .............................................................................................................. 1 Phần I: Tìm hiểu về động cơ không đồng bộ động lực ................................. 3 1. Khái niện chung về động cơ động lực công suất nhỏ: ............................... 3 2. Tìm hiểu về động cơ điện dung .................................................................. 4 3. Mạch điện thay thế pha chính: ................................................................... 9 Phần II: Thiết kế động cơ không đồng bộ một pha công suất nhỏ điện dung làm việc .................................................................................................. 13 Chương I: Xác định kích thước chủ yếu ...................................................... 13 Chương II: Dây quấn, rãnh và gông Stato .................................................. 15 Chương III: Dây quấn - rãnh và gông rôto ................................................ 22 Chương IV: Tính toán mạch từ .................................................................... 25 Chương V: Trở kháng của dây quấn stato và rôto .................................... 29 Chương VI: Tính toán chế độ định mức ...................................................... 37 Chương VII: Tính toán dây quấn phụ. ........................................................ 39 Chương VIII: Tính toán tổn hao sắt và dòng điện phụ .............................. 44 Chương IX: Tính toán chế độ khởi động ..................................................... 53 Kết luận ........................................................................................................... 61 Tài liệu tham khảo ......................................................................................... 62