Tính toán,thiết kế trạm xử lý nước thải tập trung khu công nghiệp Hàm Kiệm II, công suất 5000 m3/ngày đêm

chảy trong máng: chọn v = 0,6 (m/s). Diện tích mặt cắt ướt của máng A = )(09645,0 )/(86400)/(6,0 )/(5000 23 m ngàyssm ngàym v Q =×= = 96450 (mm 2) ⇒ (cao x rộng) = ( 350mm x 350mm)/máng Để đảm bảo không quá tải trong máng chọn kích thước máng: cao x rộng = (350mm x 350mm). Máng bê tông cốt thép dày 100mm, có lắp thêm máng răng cưa thép tấm không gỉ. ¾ Máng răng cưa Đường kính máng răng cưa được tính theo công thức Drc = D – (0,3 + 0,1 + 0,003) x 2 = 13,3 – 2 x 0,403 = 12,5 (m) Trong đó D : Đường kính trong bể lắng I, (m) 0,3 : Bề rộng máng tràn = 300 (mm) = 0,3 (m) 0,1 : Bề rộng thành bê tông = 100 (mm) = 0,1 (m). 0,003 : Tấm đệm giữa máng răng cưa và máng bê tông = 3mm Máng răng cưa được thiết kế có 4 khe/m dài, khe tạo góc 90o Như vậy tổng số khe dọc theo máng bê tông là : 12,5 x π x 4 = 157 (khe) ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: ThS. NGUYỄN CHÍ HIẾU Trang 83 Lưu lượng nước chảy qua mỗi khe: Qkhe = )/(10.38)/(86400)(108 )/(5000 343 sm ngàyskhe ngàym Sokhe Q −=×= Mặt khác ta lại có: Qkhe = )/(10.6,242,12 2 15 8 342 5 2 5 smHtgHgCd −=×=×××× θ Trong đó: Cd : Hệ số lưu lượng, Cd = 0,6 g : Gia tốc trọng trường (m/s2). θ : Góc của khía chữ V, o90=θ H : Mực nước qua khe (m) Giải phương trình trên ta được: 5/2 x lnH = ln(1,83.10-4) => lnH = -3,442 => H = e-3,442 = 0,032 H = 0,032 (m) = 32 (mm) < 50 (mm) chiều sâu của khe ⇒ đạt yêu cầu Tải trọng thu nước trên 1m dài thành tràn: q = rcD Q ××π2 = )./(5,926,82 )/(5000 33 ngàymm m ngàym =××π < 248 (m 3/m.ngày) (Tải trọng máng tràn) ¾ Lượng bùn sinh ra mỗi ngày Wtươi = 1000 )( 21 CCQ −× (Nguồn [1]) Trong đó: C2 :Hàm lượng cặn đi ra khỏi bể lắng, (mg/l) C1 : Hàm lượng cặn trong nước đi vào bể lắng. C1 = C0 + k x ap + 0,25 x M C0 : Hàm lượng cặn trong nước đi vào bể lắng, C0 = 237,5 (mg/l) ap : Hàm lượng phèn, ap = 20 (mg/l) k : Hệ số tạo cặn từ phèn, đối với phèn nhôm kĩ thuật, k = 1. M : Độ màu của nước, M = 200 → C1 = 237,5 + 1x 20 + 0,25x 200 = 307,5 (mg/l) ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: ThS. NGUYỄN CHÍ HIẾU Trang 84 Vậy : Wtươi = 11811000 )25,715,307(5000 =−× (kgbùn/ngày). Giả sử nước thải có hàm lượng cặn 5% (độ ẩm 95%), tỷ số VSS : SS = 0,8 và khối lượng riêng của bùn tươi = 1,082 (kg/l). Vậy lưu lượng bùn tươi cần phải xử lý là: Qtươi = =×× 1000 1 )/(082,105,0 )/(1181 lkg ngàykg 21,8(m3/ngày). Lượng bùn tươi có khả năng phân huỷ sinh học: Mtươi (VSS)= 1181 (kgSS/ngày) x 0,8 = 944,8 (kgVSS/ ngày). Bùn dư từ quá trình sinh học được đưa về bể nén bùn. ¾ Tính toán ống dẫn nước thải ra khỏi bể lắng I Chọn vận tốc nước thải chảy trong ống v = 1 (m/s) (v ≤ 2m/s) Lưu lượng nước thải: Q = 208,4 (m3/ngày). Đường kính ống là: D = 14,313600 4,2084 43600 4 ×× ×=××× × πv Q = 0,271 (m) = 271 (mm) Chọn ống nhựa uPVC có đường kính Φ = 300mm ¾ Tính toán đường ống dẫn bùn Lưu lượng bùn tươi: Q = 21,8 (m3/ngày). Bơm bùn hoạt động 4 (giờ/ngày) Đường kính ống là: D = 14,36,043600 8,214 3600 4 ××× ×=×× × πv Q = 0,056 (m) Chọn ống nhựa uPVC có đường kính Φ = 60mm ¾ Chọn bơm bùn từ bể lắng I tới bể nén bùn Lưu lượng bùn thải: Q = 21,8 (m3/ngày) = 2,5.10-4 (m3/s). Công suất bơm N = 8,01000 1081,9100010.5,2 1000 4 × ×××=× ××× − η ρ HgQ = 0,03(Kw) = 0,04 (Hp) Trong đó: η : Hiệu suất chung của bơm từ 0,72 – 0,93, chọn η= 0,8 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: ThS. NGUYỄN CHÍ HIẾU Trang 85 ρ : Khối lượng riêng của nước (kg/m3) Chọn bơm bùn được thiết kế 2 bơm có công suất 0,4 Hp ¾ Thiết bị cào bùn bể lắng Loại cầu trung tâm. Hoạt động với vận tốc chậm, gom bùn lắng ở đáy bể về hố gom bùn. Từ đây, bùn được bơm hút đi. Chế độ vận hành 24/24. Hàm lượng SS và BOD5, COD sau khi qua bể lắng I giảm: 2SSL = 1SSL (1 – 0,7) = 273,5 x 0,3 = 71,25 (mg/l) 3BODL = 2BODL (1 – 0,4) = 256,5 x 0,6 = 153,9 (mg/l) 3CODL = 2CODL (1 – 0,4) = 410,4 x 0,6 = 246,3 (mg/l) Bảng 4.8: Tổng hợp tính toán bể lắng I Thông số Kí hiệu Đơn vị Giá trị Đường kính bể lắng D mm 13300 Chiều cao xây dựng bể lắng Hxd mm 6500 Đường kính ống trung tâm d mm 2660 Chiều cao ống trung tâm h mm 2700 Tổng số khe máng răng cưa n khe 157 Kích thước máng Đường kính máng răng cưa Drc mm 12500 Chiều rộng máng thu nước B mm 350 Chiều cao máng thu nước H mm 350 Đường kính ống dẫn nước ra D mm 300 Thể tích bể lắng Wt m3 1104 4.2.7. Bể Aerotank Nhiệm vụ Loại bỏ các hợp chất hữu cơ hoà tan có khả năng phân huỷ sinh học nhờ quá trình vi sinh vật lơ lửng hiếu khí. ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: ThS. NGUYỄN CHÍ HIẾU Trang 86 Tính toán ¾ Các thông số tính toán quá trình bùn hoạt tính xáo trộn hoàn toàn Hàm lượng BOD5 trong nước thải dẫn vào Aerotank = 153,9 (mgBOD5/l) và SS = 71,25 (mg/l) tỷ số BOD5/COD = 0,6 Yêu cầu BOD5 và SS sau xử lý sinh học hiếu khí là: 30 (mg/l) và 50 (mg/l). Trong đó: Q : Lưu lượng nước thải, Q = 5000 (m3/ngđ) t : Nhiệt độ trung bình của nước thải, t = 25oC. Xo : Lượng bùn hoạt tính trong nước thải ở đầu vào bể, Xo= 0 (mg/l) X : Nồng độ chất lơ lửng dễ bay hơi trong hỗn hợp bùn hoạt tính MLVSS, X = 2.500 (mg/l) (cặn bay hơi 2.500 – 4.000 mg/l) XT : Nồng độ cặn lắng ở đáy bể lắng đợt II cũng là nồng độ cặn tuần hoàn. XT =10.000 (mg/l). cθ : Thời gian lưu của bùn hoạt tính (tuổi của cặn) trong công trình. 1575,0 ÷=cθ (ngày). Chọn 10=cθ (ngày) Chế độ thủy lực của bể: Khuấy trộn hoàn chỉnh. Y :Hệ số năng suất sử dụng chất nền cực đại (hệ số sinh trưởng cực đại). Y= (0,4 – 0,6) (mg bùn hoạt tính/mgBOD). Chọn Y = 0,6. Kd : Hệ số phân hủy nội bào. Kd = (0,02 – 0,1) (ngày-1), chọn Kd = 0,06. Z : Độ tro của cặn hữu cơ lơ lửng ra khỏi bể lắng II, Z = 0,2 trong đó có 80% cặn bay hơi. F/M : Tỷ lệ BOD5 có trong nước thải và bùn hoạt tính, F/M = (0,2 – 1,0) (kg BOD5/kg bùn hoạt tính) với bể Aerotank xáo trộn hoàn toàn. L : Tải trọng các chất hữu cơ sẽ được làm sạch trên một đơn vị thể tích của bể xử lý, L= (0,8 – 1,9) (kgBOD5/m3.ngày) với bể Aerotank xáo trộn hoàn toàn. Các thành phần hữu cơ khác như Nitơ và Photpho có tỷ lệ phù hợp để xử lý sinh học (BOD5 : N : P = 100 : 5 :1) (Nguồn: Tính toán thiết kế các công trình xử lý nước thải – TS. Trịnh Xuân Lai). Dự đoán BOD5 hoà tan trong dòng ra dựa vào mối quan hệ: ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: ThS. NGUYỄN CHÍ HIẾU Trang 87 BOD5 dòng ra = BOD5 hoà tan trong dòng ra + BOD5 của SS ở đầu ra ¾ Tính nồng độ BOD5 hòa tan trong nước đầu ra Nồng độ cặn hữu cơ có thể bị phân hủy: a = 0,65 x 30 = 19,5 (mg/l) 1 mg SS khi bị ôxy hóa hoàn toàn tiêu tốn 1,42 (mgO2). Vậy nhu cầu ôxy hóa cặn như sau: b = 19,5 x 1,42 = 27,69 (mg/l) Lượng BOD5 chứa trong cặn lơ lửng đầu ra (chuyển đổi từ BOD20 sang BOD5): c = 27,69 x 0,68 = 18,83 (mg/l) Lượng BOD5 hòa tan còn lại trong nước khi ra khỏi bể lắng S = 30 – 18,83 = 11,17 (mg/l) ¾ Xác định hiệu quả xử lý Hiệu quả xử lý tính theo BOD5 hòa tan E = o o (S - S) S = 9,153 )17,119,153( − = 92,7% Hiệu quả xử lý tính theo BOD tổng cộng: 9,153 )309,153( −=E = 80% Thể tích bể Aerotank: )1( )( 0 cd c KX SSYQW θ θ ×+× −×××= Trong đó: W : Thể tích bể Aerotank, (m3) Q : Lưu lượng nước thải đầu vào, Q = 5000 (m3/ngđ) Y : Hệ số sản lượng bùn, Y = 0,6 (mgVSS/mgBOD) So – S : 153,9 – 11,17 = 142,73 (mg/l) X : Nồng độ chất rắn lơ lửng bay hơi được duy trì trong bể Aerotank, X = 2.500 (mg/l) Kd : 0,06 (ngày-1) θc : Thời gian lưu bùn 10 ngày. ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: ThS. NGUYỄN CHÍ HIẾU Trang 88 Vậy: W = )1006,01(2500 )17,116,102(6,0500010 ×+× −××× = 1755 (m3) Diện tích của Aerotank trên mặt bằng: A = W H = )(230 6 1755 2m= Trong đó: H: Chiều cao công tác của Aerotank, chọn H = 6 (m) ⇒ Chọn L x B = 13m x 17m Chiều cao xây dựng của bể Aerotank: Hxd = H + hbv = 6 + 0,5 = 6,5 (m) Trong đó: hbv: Chiều cao bảo vệ, chọn hbv = 0,5 (m) Thể tích thực của bể: Wt = 13 x 17 x 6,5 = 1436 (m3) ¾ Tính tổng lượng cặn sinh ra hằng ngày Tốc độ tăng trưởng của bùn: Yb = cdk Y θ×+1 (Nguồn: Tính toán thiết kế các công trình xử lý nước thải – Trịnh Xuân Lai – trang 67) Yb = 1006,01 6,0 ×+ = 0,375 Lượng bùn hoạt tính sinh ra mỗi ngày do khử BOD5: Px = Yb x Q x (So – S).10-3 = 0,375 x 5000 x (153,9 - 11,17).10-3 = 267,6 (kg/ngđ) Tổng lượng cặn lơ lửng sinh ra theo độ tro của cặn Z = 0,2 Px(SS) = x P 1 - Z = 2,01 6,267 − = 334,5(kg/ngđ) ¾ Tính lượng bùn dư phải xả hàng ngày Qxả Qxả = Tc crr X XQXV × ××−× θ θ (Nguồn [5](CT 6.11). Qxả = 7,33800013 1365,1350002500230 =× ××−× (m3/ngày). ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: ThS. NGUYỄN CHÍ HIẾU Trang 89 Trong đó: V : Thể tích của bể V = 230 (m3). Qr = Qv = 5000 (m3/ngày) coi lượng nước theo bùn là không đáng kể. X : Nồng độ bùn hoạt tính trong bể, (mg/l) cθ : Thời gian lưu của bùn hoạt tính (tuổi của cặn) trong công trình. cθ = 0,75 ÷ 15 (ngày). Chọn cθ = 10 (ngày). XT : Nồng độ cặn lắng ở đáy bể lắng đợt II cũng là nồng độ cặn tuần hoàn. XT= 0,8 x 10.000 = 8.000 (mg/l). Xr : Nồng độ bùn hoạt tính đã lắng Xr = 0,7 x 19,5 = 13,65 (mg/l), (0,7 là tỷ lệ lượng cặn bay hơi trong tổng số cặn hữu cơ, cặn không tro). Thời gian tích lũy cặn (tuần hoàn lại) không xả cặn ban đầu: 7 85710 2500230 =×=×= xP XVT (ngày) Sau khi hệ thống hoạt động ổn định lượng bùn hữu cơ xả ra hàng ngày B = Qxả x 10.000 = 33,7 x 10.000 = 337000 (g/ngày) = 337 (kg/ngày) Trong đó cặn bay hơi B’ = 0,7 x 337 = 236 (kg/ngày) Cặn bay hơi trong nước đã xử lý đi ra khỏi bể lắng B” = 5000 x 13,65 = 34.125 (g/ ngày) = 68250 (kg/ngày). Tổng lượng cặn hữu cơ sinh ra: B’ + B” = 236 + 68,250 = 304 (kg/ngày) ¾ Xác định lưu lượng bùn tuần hoàn QT XT.Q T. xaX T.Q Q rXX.S Q + Q 0S LAÉNG II AEROTEN r.X V T S VQXo. ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: ThS. NGUYỄN CHÍ HIẾU Trang 90 Để nồng độ bùn trong bể luôn giữ ở giá trị 2.500 (mg/l) ta có: Phương trình cân bằng vật chất: XQQXQXQ TVTTOv ×+=×+× )( 2250500045,045,0 25008000 2500 =×=⇒=−=−= TTV T Q XX X Q Q (m3/ngày) = 93,75(m3/h) ¾ Kiểm tra chỉ tiêu làm việc của bể Aerotank F/M = X So ×θ (Công thức 5 – 22. Nguồn [3]) = 250016,0 9,153 × = 0,38 (mgBOD/mgbùn.ngđ) Giá trị này nằm trong khoảng cho phép thiết kế bể khuấy trộn hoàn chỉnh là 0,2 ÷1. Tốc độ sử dụng chất nền của 1g bùn hoạt tính trong 1 ngày 250016,0 17,119,1530 × −=× −= X SS θρ = 0,35 (mg/mg.ngđ) Tải trọng thể tích bể: 2,535 500010.9,153 30 ×=×= − W QSL = 1,43 (kgBOD5/m3.ngđ) ∈ (0,8 – 1,9kg BOD5/m3.ngày) (Nguồn: Bảng 6 – 1, Tính toán thiết kế các công trình xử lý NT, TS. Trịnh Xuân Lai) ¾ Thời gian lưu nước trong bể Aerotank θ = tW Q = 5000 1436 = 0,28 ( ngày )≈7(giờ) ¾ Tính lượng ôxy cần thiết cung cấp cho bể Aerotank Lượng ôxy lý thuyết cần cung cấp theo điều kiện chuẩn OCo = o x Q (S - S) - 1,42×P f (Công thức 6 – 15. Nguồn [3]) Với f: hệ số chuyển đổi giữa BOD5 và BOD20 là 0,67 OCo = 71,8542,167,0 10).17,119,153(5000 3 ×−−× − = 943,4(kgO2/ngđ) ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: ThS. NGUYỄN CHÍ HIẾU Trang 91 Lượng ôxy cần thiết trong điều kiện thực: OCt = OCo x S20 (T-20) sh L C 1 1x x βC - C 1,024 α ⎛ ⎞⎜ ⎟⎝ ⎠ Trong đó: Cs20 : Nồng độ ôxy bão hòa trong nước ở 20oC, (mg/l) CL : Lượng ôxy hòa tan cần duy trì trong bể, (mg/l) Csh : Nồng độ ôxy bão hòa trong nước sạch ứng với nhiệt độ 25oC (nhiệt độ duy trì trong bể), (mg/l) β : Hệ số điều chỉnh sức căng bề mặt theo hàm lượng muối. Đối với nước thải, β = 1 α : Hệ số điều chỉnh lượng ôxy ngấm vào nước thải do ảnh hưởng của hàm lượng cặn, chất hoạt động bề mặt, loại thiết bị làm thoáng, hình dạng và kích thước bể có giá trị từ 0,6 ÷ 2,4. Chọn α = 0,6. T : Nhiệt độ nước thải, T= 25oC OCt = 7,20126,0 1 024,1 1 2)3,81( 08,94,943 )2025( =××−×× − (kgO2/ngđ) ¾ Lượng không khí cần thiết cung cấp cho bể Qkk = fOU OCt × Trong đó: OCt : Lượng ôxy thực tế cần sử dụng cho bể OU : Công suất hòa tan ôxy vào nước thải của thiết bị phân phối. OU = Ou x h Trong đó: h : Chiều sâu ngập nước của thiết bị phân phối. Chọn độ sâu ngập nước của thiết bị phân phối (xem như gần sát đáy) và chiều cao của giá đỡ không đáng kể h = 4 (m). Ou : Lượng ôxy hòa tan vào 1m3 nước thải của thiết bị phân phối bọt khí nhỏ và mịn ở chiều sâu 1m. Chọn Ou = 8 (gO2/m3.m) ⇒ OU = Ou x h = 8 x 6 = 48 (gO2/m3) f: Hệ số an toàn, chọn f = 1,5 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: ThS. NGUYỄN CHÍ HIẾU Trang 92 Vậy Qkk = t OC OU x f = 48 107,2012 3× x 1,5 = 62897(m3/ngđ) = 0,73m3/s Chọn đĩa phân phối khí dạng đĩa xốp đường kính 250mm. Lưu lượng riêng phân phối khí của đĩa thổi khí Ω= 150 – 200 (l/phút), chọn Ω= 200 (l/phút). Lượng đĩa thổi khí trong bể Aerotank: N = 219 2006024 6289710 )/(6024 )/(10 333 =×× ×=Ω×× × phútl ngàymQkk (đĩa) Chọn N = 219 đĩa thổi khí. ¾ Tính toán máy thổi khí Áp lực cần thiết của máy thổi khí: Hm = h1 + hd + H Trong đó: h1 : Tổn thất trong hệ thống ống vận chuyển h1 = 0,4 (m) hd : Tổn thất qua đĩa phun không quá 0,7m. Chọn hd = 0,6 (m) H : Độ sâu ngập nước của miệng vòi phun H = 5 (m) Hm = 0,4 + 0,6 + 5 = 6 (m) Công suất máy thổi khí Pmáy = ××× ×× en TRG 7,29 1 ⎥⎥⎦ ⎤ ⎢⎢⎣ ⎡ −⎟⎟⎠ ⎞ ⎜⎜⎝ ⎛ 1 283,0 1 2 p p Trong đó: Pmáy : Công suất yêu cầu của máy nén khí , (Kw) G : Trọng lượng của dòng không khí , (kg/s) G = Qkk × ρkhí = 0,25 × 1,3 = 0,325 (kg/s) R : Hằng số khí , R = 8,314 (KJ/K.mol.0K) T1 : Nhiệt độ tuyệt đối của không khí đầu vào T1= 273 + 25 = 298 (0K) P1 : Áp suất tuyệt đối của không khí đầu vào P1= 1 (atm) P2 : Áp suất tuyệt đối của không khí đầu ra P2 = )(49,1113,10 atmHm =+ n = K K 1− = 0,283 ( K = 1,395 đối với không khí ) 29,7 : Hệ số chuyển đổi ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: ThS. NGUYỄN CHÍ HIẾU Trang 93 e : Hiệu suất của máy, chọn e = 0,8 Vậy: Pmáy = 8,0283,07,29 298314,8325,0 ×× ×× 0,2831, 49 1 1 ⎡ ⎤⎛ ⎞ −⎢ ⎥⎜ ⎟⎝ ⎠⎢ ⎥⎣ ⎦ = 50 (Kw) = 60 (Hp) Chọn 03 máy thổi khí có công suất 30 Hp , 2 máy chạy cùng lúc, và luân phiên. ¾ Tính toán đường ống dẫn khí Vận tốc khí trong ống dẫn khí chính, chọn vkhí = 15 (m/s) Lưu lượng khí cần cung cấp, Qkk = 62897 (m3/ngđ) = 0,73 (m3/s) Đường kính ống phân phối chính D = π× × khi kk v Q4 = 14,315 73,04 × × = 0,248 (m) Chọn ống Inox có đường kính D = 267 mm. Từ ống chính ta phân làm 17 ống nhánh cung cấp khí cho bể, lưu lượng khí qua mỗi ống nhánh: Q’k = 11 kkQ = ≈ 17 73,0 0,042 (m3/s) Vận tốc khí qua mỗi ống nhánh v’khí = 15,5 (m/s) Đường kính ống nhánh: d = π× × ' '4 khi k v Q = ≈× × 14,315 73,04 0,06 (m) Chọn loại ống thép có đường kính Φ = 60 mm. ¾ Kiểm tra lại vận tốc Vận tốc khí trong ống chính Vkhí = 2 4 D Qk π = 23,014,3 73,04 × × = 13 (m/s) Vậy Vkhí nằm trong khoảng cho phép (10 - 15 m/s) Vận tốc khí trong ống nhánh: v’khí = 2 '4 d Q k π = 206,014,3 73,04 × × = 11 (m/s) Vậy v’khí nằm trong khoảng cho phép (10 – 15, m/s) (Nguồn[3]) ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: ThS. NGUYỄN CHÍ HIẾU Trang 94 ¾ Tính toán đường ống dẫn nước thải ra khỏi bể Chọn vận tốc nước thải trong ống: v = 1,2 (m/s) Lưu lượng nước thải: Q = 5000 (m3/ngày) = 0,057 (m3/s) Lưu lượng bùn tuần hoàn: Qt = 2250 (m3/ngày) = 0,003 (m3/s) Lưu lượng nước thải ra khỏi bể Aerotank hay vào bể lắng: Qv = Q + Qt = 5000 + 2250 = 7250 (m3/ngày) = 302(m3/h). Chọn loại ống dẫn nước thải là ống uPVC, đường kính của ống: D = t4(Q Q ) v + π = 14,31 )03,0057,0(4 × +× = 0,33 (m) Chọn ống uPVC có đường kính =Φ 350 mm. ¾ Tính toán đường ống dẫn bùn tuần hoàn Lưu lượng bùn tuần hoàn Qt = 2250 (m3/ng.đ) = 0,03 (m3/s). Chọn vận tốc bùn trong ống v= 2 (m/s) D = πv Q4 = 14,32 03,04 × × = 0,128 (m) Chọn ống uPVC có đường kính =Φ 140 mm. 4 CODL = 3CODL (1 – 60%) = 256,5 x 0,4 = 102,6 mg/l Bảng 4.9: Tổng hợp tính toán bể Aerotank Thông số Kí hiệu Đơn vị Giá trị Thời gian lưu nước t h 7 Kích thước bể Chiều dài L mm 17.000 Chiều rộng B mm 13.000 Chiều cao hữu ích H mm 6.000 Chiều cao xây dựng Hxd mm 6.500 Số đĩa khuyếch tán khí n đĩa 219 Đường kính ống dẫn khí chính D mm 267 Đường kính ống nhánh dẫn khí dn mm 60 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: ThS. NGUYỄN CHÍ HIẾU Trang 95 Đường kính ống dẫn nước vào Dv, mm 300 Đường kính ống dẫn nước ra D r mm 350 Thể tích bể Aerotank Wt m3 1436 4.2.9. Bể lắng II . Nhiệm vụ Bùn sinh ra từ bể Aerotank và các chất lơ lửng sẽ được lắng ở bể lắng II. Bùn hoạt tính sẽ được tuần hoàn trở lại bể Aerotank. Tính toán Bảng 4.10: Thông số cơ bản thiết kế bể lắng đợt II Quy trình xử lý Tải trọng bề mặt (m3/m2.ngày) Tải trọng bùn (kg/m2.ngày) Chiều cao bể (m) Ngày Trung bình Ngày Cao điểm Giờ Trung bình Giờ Cao điểm Sau bể Aerotank 16,4 – 32,8 41 – 49,2 3,9 – 5,85 9,75 3,7 – 6,1 (Nguồn: Bảng 9 - 1, Tính toán thiết kế các công trình XLNT, TS. Trịnh Xuân Lai) Diện tích mặt thoáng của bể lắng II trên mặt bằng ứng với lưu lượng trung bình tính theo công thức: F1 = tb ngày 1 Q L = 30 5000 = 166,6 (m2) Trong đó: Qtbngđ : Lưu lượng trung bình ngày đêm. L1 : Tải trọng bề mặt ứng với lưu lượng trung bình lấy theo bảng. Diện tích mặt thoáng của bể lắng II trên mặt bằng ứng với tải trọng chất rắn lớn nhất tính theo công thức: )(136 8,9 102500)6,05,3335,333(10)( 23 2 3max 2 mL XQQF th hh =×××+=××+= −− Trong đó: ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: ThS. NGUYỄN CHÍ HIẾU Trang 96 maxhQ : Lưu lượng lớn nhất giờ. thhQ : Lưu lượng bùn tuần hoàn lớn nhất trong giờ = 0,6x maxhQ . 0,6 : Hệ số tuần hoàn α = 0,6 L2 : Tải trọng chất rắn lớn nhất lấy theo bảng. Diện tích mặt thoáng thiết kế của bể lắng đợt II trên mặt bằng sẽ là giá trị lớn nhất trong số 2 giá trị của F1, F2 ở trên. Như vậy, diện tích mặt thoáng thiết kế chính là F = F1 = 167 (m2). Đường kính bể lắng: 16744 ×=×= ππ FD = 13 (m) Chọn D = 13 (m). Đường kính ống trung tâm: d = 20% x D = 20% x 13 = 3 (m) Chọn chiều cao hữu ích của bể lắng là H = 4,5m, chiều cao lớp bùn lắng hbl = 1m, chiều cao hố thu bùn ht = 0,3m, chiều cao lớp trung hòa hth = 0,2m và chiều cao bảo vệ hbv= 0,5m. Vậy chiều cao tổng cộng của bể lắng II: Htc = H + hbl + ht + hth + hbv = 4,5 + 1 + 0,3 + 0,2 + 0,5 = 6,5 (m) Chiều cao ống trung tâm: h = 60% x H = 60% x 6,5 = 3,9 (m) Thể tích thực của bể lắng ly tâm đợt II: W = F x H = 167 x 6,5 = 1085,5 (m3) Thời gian lưu nước của bể lắng: t = )(25,3 )/(6,04,2084,208 )(1085 3 3 h hm m QQ th ≈×+=+ Trong đó: Q :Lưu lượng nước thải trung bình giờ, (m3/h). Qth : Lưu lượng tuần hoàn về bể Aerotank = 208,4 x 0,6 (m3/h). 0,6 : Hệ số tuần hoàn α = 0,6 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: ThS. NGUYỄN CHÍ HIẾU Trang 97 ¾ Máng thu nước Vận tốc nước chảy trong máng: chọn v = 0,6 (m/s) (Quy phạm 0,6 – 0,7m/s) Diện tích mặt cắt ướt của máng: A = )(13,0 )/(86400)/(6,0 )/(22505000 23 m ngàyssm ngàym v QQ t =× +=+ ⇒ (cao x rộng) = ( 350mm x 400mm)/máng Để đảm bảo không quá tải trong máng chọn kích thước máng: cao x rộng = (350mm x 400mm). Máng bê tông cốt thép dày 100mm, có lắp thêm máng răng cưa thép tấm không gỉ. ¾ Máng răng cưa Đường kính máng răng cưa được tính theo công thức: Drc = D – (0,35 + 0,1 + 0,003) x 2 = 13 – 2 x 0,453 = 12 (m) Trong đó D : Đường kính bể lắng II, D = 13 (m) 0,3 : Bề rộng máng tràn = 300 (mm) = 0,3 (m) 0,1 : Bề rộng thành bê tông = 100 (mm) = 0,1 (m) 0,003 : Tấm đệm giữa máng răng cưa và máng bê tông = 3 (mm) Máng răng cưa được thiết kế có 4 khe/m dài, khe tạo góc 90o Như vậy tổng số khe dọc theo máng bê tông là : 12x π x 4 = 150 (khe) Lưu lượng nước chảy qua mỗi khe: Qkhe = 4 3 10.6,5 )/(86400)(150 2250)/(5000 −=× +=+ ngàyskhe ngàym Sokhe QQ t Mặt khác ta lại có: Qkhe = )/(10.6,542,12 2 15 8 342 5 2 5 smHtgHgCd −=×=×××× θ Trong đó: Cd : Hệ số lưu lượng, Cd = 0,6 g : Gia tốc trọng trường (m/s2) θ : Góc của khía chữ V, o90=θ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: ThS. NGUYỄN CHÍ HIẾU Trang 98 H : Mực nước qua khe (m) Giải phương trình trên ta được: × 2 5 lnH = ln(2,67.10-4) => lnH = -3,47 => H = e-3,47 = 0,0317 H = 0,0317 (m) = 31,7 (mm) < 50 (mm) chiều sâu của khe ⇒ đạt yêu cầu Tải trọng thu nước trên 1m dài thành tràn: q = t rc Q+Q 2πD = )./(248)./(2,96 122 22505000 33 ngàymmngàymm <=× + π (Nguồn [3]) ¾ Tính ống dẫn nước thải, ống dẫn bùn Ống dẫn nước thải ra Chọn vận tốc nước thải chảy trong ống v = 1 (m/s) Lưu lượng nước thải : Q = 208,4 (m3/h). Đường kính ống là: D = π×× × v Q 3600 4 = 14,313600 4,2084 ×× × =0,27 (m) = 270 (mm) Chọn ống nhựa uPVC có đường kính Φ=300mm Ống dẫn bùn: Chọn vận tốc bùn chảy trong ống: v = 2 (m/s) Lưu lượng bùn: Qb = Qt + Qw = 93,75 + 1,4 = 95,15 (m3/h) Trong đó: Qt : Lưu lượng bùn hoạt tính tuần hoàn về bể Aerotank 2250 (m3/ngày) = 93,75 (m3/h) Qw : Lưu lượng bùn dư từ bể Aerotank 33,7 (m3/ngày) = 1,4 (m3/h) Đường kính ống dẫn là: D = π×× × v Qb 3600 4 = 14,323600 15,954 ×× × = 0,12 (m) Chọn ống nhựa uPVC đường kính ống Φ= 114mm. ¾ Bơm bùn tuần hoàn Lưu lượng bơm: Qt = 2250 (m3/ng.đ) = 0,026 (m3/s). Cột áp của bơm: H = 10 (m) Công suất bơm: ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: ThS. NGUYỄN CHÍ HIẾU Trang 99 8,01000 1081,91000026,0 1000 × ×××=× ×××= η ρ HgQN t = 3.18 (Kw) Trong đó: η : Hiệu suất chung của bơm từ 0,72 - 0,93 , chọn η= 0,8 ρ : Khối lượng riêng của nước (kg/m3) Chọn bơm bùn lắng: Loại bơm ly tâm trục ngang. Công suất 3,18 (Kw). số lượng 2 cái chạy luân phiên. Bùn chủ yếu được tuần hoàn lại bể Aerotank, bùn dư dẫn vào bể nén bùn. ¾ Thiết bị cào bùn bể lắng Loại cầu trung tâm. Hoạt động với vận tốc chậm, gom bùn lắng ở đáy bể về hố gom bùn. Từ đây, bùn được bơm hút đi. Chế độ vận hành 24/24. Hàm lượng SS và BOD5, COD sau khi qua bể lắng II giảm: 4SSL = 3SSL (1 – 70%) = 71,25 x 0,3 = 21,4 (mg/l) 5BODL = 4BODL (1 – 85%) = 153,9 x 0,15 = 23,08 (mg/l) 5CODL = 4CODL (1 – 60%) = 102,6 x 0,4 = 41,04 (mg/l) Bảng 4.11: Tổng hợp tính toán bể lắng đợt II Thông số Kí hiệu Đơn vị Giá trị Đường kính bể lắng D mm 13000 Chiều cao bể lắng Htc mm 6500 Đường kính ống trung tâm d mm 3000 Chiều cao ống trung tâm h mm 3900 Thời gian lưu nước t h 3,25 Đường kính máng răng cưa Drc mm 12000 Tổng số khe của máng răng cưa n 150 Thể tích bể lắng đợt II W m3 1086 4.2.10 Bể chứa trung gian Bể chứa trung gian dùng để chứa nước sau lắng trước khi bơm lên bể lọc áp lực nhằm điều hòa lưu lượng để thuận lợi cho quá trình lọc. ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: ThS. NGUYỄN CHÍ HIẾU Trang 100 Tính toán kích thước bể Chọn thời gian lưu nước là 30 phút. Bể xây nửa chìm nửa nổi. Thể tích bể trung gian V = Qtb, h x t = 208,4 x 0,5 = 104,2 (m3) Chọn kích thước bể H x B x L • Chiều cao H = 4 (m); • Chiều rộng B = 3,5 (m); • Chiều dài L = 7,5 (m); • Chiều cao bảo vệ hbv = 0,5 (m). Chiều cao xây dựng Hxd = 4 + 0,5 = 4,5 (m). Thể tích thực của bể V = 4,5 x 3,5 x 7,5 = 118,2 (m3) Bể đơn thuần là chứa nước thải nên ta chọn vật liệu xây dựng là bê tông cốt thép dày 200mm, Tính bơm từ bể trung gian lên bể lọc áp lực ¾ Tính toán ống dẫn nước ra khỏi bể trung gian Nước thải được bơm sang bể trung gian nhờ một bơm chìm, lưu lượng nước thải 208,4 m3/h, với vận tốc nước chảy trong ống là v = 2m/s, đường kính ống ra: Dr = 36002 4,2084 ×× × π = 0,192(m) ⇒Chọn ống nhựa uPVC có đường kính Φ = 216mm. ¾ Chọn máy bơm nước từ bể trung gian sang bồn lọc áp lực Các thông số tính toán bơm chọn giống như bơm ở bể điều hòa ¾ Chọn bơm nước thải bể trung gian Chọn bơm chìm, được thiết kế 2 bơm có công suất như nhau (10 Hp). Trong đó một bơm đủ để hoạt động với công suất tối đa của hệ thống xử lý, bơm còn lại là dự phòng. Các bơm tự động luân phiên nhau theo chế độ cài đặt nhằm đảm bảo tuổi thọ lâu bền. ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: ThS. NGUYỄN CHÍ HIẾU Trang 101 4.2.11 Bể lọc áp lực Bể lọc áp lực là bể lọc kín, quá trình lọc xảy ra nhờ lớp áp lực nước phía trên lớp vật liệu lọc. Dùng để giữ lại một phần hay toàn bộ lượng cặn có trong nước, khử các hạt mịn vô cơ hoặc hữu cơ, những cặn lơ lửng và kết tủa chưa lắng được ở công trình trước. Sử dụng các vật liệu lọc than Anthracite và cát thạch anh kết hợp với máy nén khí tạo áp lực cho nước. Tính toán kích thước bể Chọn bể lọc áp lực 2 lớp: (1) Than Anthracite và (2) Cát thạch anh. Chọn: • Chiều cao lớp cát h1 = 0,5 (m) có đường kính hiệu quả de = 0,5 (mm), hệ số đồng nhất U = 1,6; • Chiều cao lớp than h2 = 0,5 (m) có đường kính hiệu quả de =1,2 (mm), hệ số đồng nhất U = 1,5. • Lớp sỏi đỡ h3 = 200 (mm) (3 - 4mm) • Tốc độ lọc v = 16 (m/h), • Số bể n = 2 bể. Bảng 4.12 Kích thước vật liệu lọc Đặc tính Giá trị Giá trị đặc trưng Anthracite Chiều cao h (m) Đường kính hiệu quả de (mm) Hệ số đồng nhất U Cát Chiều cao h (m) Đường kính hiệu quả de (mm) Hệ số đồng nhất U Tốc độ lọc v (m/h) 0,3 – 0,6 0,8 – 2,2 1,3 – 1,8 0,15 – 0,3 0,4 – 0,8 1,2 – 1,6 5 – 24 0,45 1,2 1,6 0,3 0,5 1,5 12 Tổng diện tích bề mặt bể lọc : ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: ThS. NGUYỄN CHÍ HIẾU Trang 102 )(13 16 4,208 2, m v Q A htb === Lưu lượng 1 bể lọc : )/(2,104 2 4,208 2 3, hm Q Q htbl === Diện tích bề mặt 1 bể lọc : )(5,6 2 13 2 ' 2mAA === Đường kính bể lọc áp lực : )(2 14,3 5,64'4 mAD =×=×= π . Chọn D = 2 (m) Thu nước sau lọc bằng chụp lọc. Trên đầu chụp lọc, đổ một lớp sỏi đỡ đường kính 2 – 4mm, dày 15 – 20cm để ngăn ngứa cát chui vô khe gây tắc nghẽn. Chiều cao tổng cộng của bể lọc áp lực H = HVL + hcn + hđỡ + hthu = (0,6 +0,6) + 0,8 + 0,2 + 0,3 x 2 = 2,8 (m) Trong đó: hcn : chiều cao phần chứa nước hcn = 1 (m) hđỡ : chiều cao lớp sỏi đỡ , hđỡ = 0,2 (m) (qui phạm 0,15 – 0,2m); hthu : chiều cao phần thu nước (tính từ mặt chụp lọc đến đáy bể (phần elip)). Dựa vào bảng 3.17 và đường kính hiệu quả của cát và than Anthracite có thể chọn tốc độ rửa nước vnước = 0,35 (m3/m2. phút) và tốc độ khí (1m3/m2. phút). Rửa ngược có thể được chia làm 3 giai đoạn : (1) Rửa khí có tốc độ vkhí = 1 (m3/ m2. phút) trong thời gian t = 1 ÷ 2 (phút); (2) Rửa khí và nước trong thời gian t = 4 ÷ 5 (phút); (3) Rửa ngược bằng nước trong thời gian t = 4 ÷ 5 (phút) với tốc độ vnước = 0,35 (m3/m2. phút). Lượng nước cần thiết để rửa ngược cho 1 bể lọc : 75,221035,05,6' =××=××= tvAW nn (m3/bể) ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: ThS. NGUYỄN CHÍ HIẾU Trang 103 Bảng 4.13 Tốc độ rửa ngược bằng nước và khí đối với bể lọc cát một lớp và lọc Anthracite Vật liệu lọc Đặc tính vật liệu lọc Tốc độ rửa ngược (m3/m2.phút) Đường kính hiệu quả de, (mm) Hệ số đồng nhất U Nước Khí Cát Anthracite 0,5 0,7 1,00 1,49 2,19 1,10 1,34 2,00 1,4 1,4 1,4 1,4 1,3 1,73 1,49 1,53 0,15 0,26 0,41 0,61 0,81 0,29 0,41 0,61 0,5 0,8 1,3 2,0 2,6 0,7 1,3 2,0 Lưu lượng bơm nước rửa ngược cho 1 bể lọc : )/(5,1366035,05,6)/(60' 3 hmhphútvAQ n l n =××=××= Lưu lượng bơm nước rửa ngược cho 2 bể lọc: Qn = 136,5 x 2 = 273 (m3/h) Lưu lượng máy thổi khí cho 1 bể lọc : )/(3906015,6)/(60 3 hmhphútvAQ k l k =××=××= Lưu lượng máy thổi khí cho 2 bể lọc : )/(7802390 3 hmQk =×= . Chọn Qk = 780 (m3/h) Tổn thất áp lực qua lớp vật liệu lọc sạch (đầu chu kỳ lọc) được xác định theo công thức Hazen : hvd L tC h ××+××= 2100 428,1 601 Trong đó: ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: ThS. NGUYỄN CHÍ HIẾU Trang 104 C : Hệ số nén ép, C = 600 ÷1.200 tuỳ thuộc vào tính đồng nhất và sạch. Chọn C = 1.000; t0 : Nhiệt độ của nước (0C). Chọn t = 25 0C ; d10 : Đường kính hiệu quả của vật liệu lọc, (mm) ; Lớp lọc cát: d10 = 0,5 (mm) Lớp lọc Anthracite: d10 = 1,2 (mm) vh : Tốc độ lọc, (m/h). Chọn vh = 9 (m/h). L : Chiều dày lớp vật liệu lọc, (m). Đối với lớp lọc cát )(18,0 24(h/ngày)9(m/h) 5,0 3,0 42258,1 60 1000 1 21 mh =×××+××= Đối với lớp lọc Anthracite: )(052,0 24(h/ngày)9(m/h) 2,1 5,0 42258,1 60 1000 1 22 mh =×××+××= Tổn thất áp lực qua 2 lớp vật liệu lọc : h = 0,18 + 0,052 = 0,232 (m). Thể tích lớp cát : Vc = A x hc = 6,5 x 0,6 = 3,9 (m3). Thể tích lớp than : Vt = A x ht = 6,5x 0,6 = 3,9(m3). Tính toán đường ống Đường kính ống dẫn nước, PVC vào bể: Dv = 140 (mm). Nước dùng để rửa ngược cho bể lọc lấy từ bể chứa nước sạch. Đường kính ống dẫn nước rửa bể: Dr = 140 (mm). Đường kính ống dẫn nước sạch sau lọc: Dl = 140 (mm). Nước sau khi rửa xả ra hồ nén cặn. Lượng nước xả ra hồ: )(28,18214,9122 3mQq lnx =×=×= . Thời gian xả: t = 5 phút = 5 x 60 = 300s Chọn đường kính ống dẫn D = 140 (mm) = 0,14 (m). Vận tốc nước xả: )/(23,30 16,0 300 28,1824 4 22 smD qv x =× ⎟⎠ ⎞⎜⎝ ⎛× =× ×= ππ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: ThS. NGUYỄN CHÍ HIẾU Trang 105 • Tính máy thổi khí Áp lực cần thiết của máy thổi khí: H = 1,5 (at). Năng suất yêu cầu của máy: Lkhí = 521 (m3/h) = 0,15 (m3/s) Công suất của máy thổi khí ⎥⎥⎦ ⎤ ⎢⎢⎣ ⎡ −⎟⎟⎠ ⎞ ⎜⎜⎝ ⎛= 1 p p 29,7ne GRT 0,283 1 21 mP Trong đó : G : Trọng lượng dòng không khí. G = Qkhí × ρkhí = 0,15× 1,3 = 0,195 (kg/s); R : Hằng số khí R = 8,314 (KJ/K.mol oK); T1 : Nhiệt độ tuyệt đối của không khí đầu vào T1 = 273 + 25 = 298 (oK); P1 : Áp suất tuyệt đối của không khí đầu vào P1 = 1atm; P2 : Áp suất tuyệt đối của không khí đầu ra P2 = 1,5atm; 283,01 =−= K Kn (K = 1,395 đối với không khí); 29,7 : Hệ số chuyển đổi; E : Hiệu suất của máy, chọn e = 0,7. )(33,13)(101 1 5,1 7,0283,07,29 298314,8195,0 283,0 HpKwPm ==⎥⎥⎦ ⎤ ⎢⎢⎣ ⎡ −⎟⎠ ⎞⎜⎝ ⎛ ×× ××=⇒ Bảng 4.14 Các thông số thiết kế bể lọc áp lực Thông số Đơn vị Kích thước Số lượng Công trình 2 Đường kính m 2 Chiều cao m 2,8 Thể tích lớp cát m3 3,9 Thể tích lớp than m3 2,215 Tính bơm rửa ngược : Trong bể đặt 2 bơm chìm (1 làm việc và 1 dự phòng) lưu lượng 273 (m3/h). Cột áp bơm: H = 20 (m). Công suất bơm : ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: ThS. NGUYỄN CHÍ HIẾU Trang 106 η ρ × ×××= 1000 )( Hgq kWN b Trong đó qb : Lưu lượng bơm, qb = 0,05 (m3/s); ρ : Khối lượng riêng của dung dịch )/(1000 3mkgp =⇒ g : Gia tốc trọng trường, g = 9,81 (m/s2); H : Cột áp bơm, H = 20 (m); η : Hiệu suất chung của bơm η = 0,72 – 0,93. Chọn η = 0,8. )(26,12 8,01000 2081,9100005,0 KwN =× ×××=⇒ 4.2.12 Bể tiếp xúc khử trùng ¾ Nhiệm vụ Sau các giai đoạn xử lý cơ học, sinh học song song với việc làm giảm nồng độ các chất ô nhiễm đạt tiêu chuẩn qui định thì số lượng vi trùng cũng giảm đáng kể đến 90 – 95%. Tuy nhiên, lượng vi trùng vẫn còn cao và theo nguyên tắc bảo vệ nguồn nước là cần thực hiện giai đoạn khử trùng nước thải. ¾ Tính kích thước bể Thể tích bể tiếp xúc: W = Q x t = )(30 )(60 )/(4,208 3 phút phút hm × = 104,2 (m3) . Chọn W = 105(m3) Trong đó: Q : Lưu lượng nước thải đưa vào bể tiếp xúc, (m3/h) t : Thời gian tiếp xúc, t = 30 (phút) (Nguồn: Điều 8.28.5 TCVN 7957 – 2008 ) Chọn chiều sâu lớp nước trong bể H = 2m. Diện tích mặt thoáng của bể tiếp xúc khi đó sẽ là: F = )(2 )(105 3 m m H = = 52,5 (m2) Chiều cao xây dựng bể tiếp xúc: Hxd = H + hbv = 2 + 0,3 = 2,3 (m) ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: ThS. NGUYỄN CHÍ HIẾU Trang 107 Chọn bể tiếp xúc gồm 5 ngăn, diện tích mỗi ngăn: )(5,10 5 5,52 6 2mFf === Kích thước mỗi ngăn: l x b = 3,5m x 3m Tổng chiều dài bể: 3 x 5 = 15 (m) Thể tích thực của bể tiếp xúc: Wt = 3,5 x 15 x 2,3 = 121 (m3) ¾ Tính ống dẫn nước thải ra Chọn vận tốc nước thải chảy trong ống: v = 0,7m/s Đường kính ống dẫn: 14,37,086400 500044 ×× ×=× ×= πv QD = 0,23m = 230mm Chọn ống nhựa uPVC đường kính ống Φ= 267 (mm) ¾ Tính toán hoá chất • Bể chứa dung dịch NaOCl và bơm châm NaOCl Lưu lượng thiết kế: Q = 5000 (m3/ngày) Liều lượng clo = 2 (mg/l) Lượng clo châm vào bể tiếp xúc: 2 x 5000.10-3 = 10 (kg/ngày) Nồng độ dung dịch NaOCl = 10% Lượng NaOCl 10% châm vào bể tiếp xúc = 10/0,1 = 100 (l/ngày) Thời gian lưu = 2 (ngày) Thể tích cần thiết của bể chứa = 100 x 2 = 200 (lít) ¾ Chọn bơm định lượng 1 bơm châm NaOCl Đặc tính bơm định luợng: Q = 1,67 (l/h); áp lực 1,5 bar Bơm hoạt động liên tục, ngưng khi hệ thống ngừng hoạt động Bảng 4.15: Tổng hợp tính toán bể tiếp xúc Thông số Kí hiệu Đơn vị Giá trị Kích thước Dài L mm 15.000 Rộng B mm 3.500 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: ThS. NGUYỄN CHÍ HIẾU Trang 108 bể Cao công tác H mm 2.000 Cao xây dựng Hxd mm 2.300 Thể tích bể tiếp xúc W m3 60,72 Lượng clo tiêu thụ Mclo kg/ngày 10 4.2.13. Bể nén bùn Nhiệm vụ Tại đây bùn dư từ bể thu bùn được nén bằng trọng lực nhằm giảm thể tích bùn. Bùn hoạt tính ở bể lắng II có độ ẩm cao 99 ÷ 99,3%, vì vậy cần phải thực hiện nén bùn ở bể nén bùn để giảm độ ẩm còn khoảng 95 ÷ 97%. Tính toán Lượng bùn hình thành bao gồm: lượng bùn cặn xả ra hàng ngày từ bể lắng đợt I + bể lắng đợt II Qdư = QlắngI + Qbể lắng II = 28,1 + 95,15 = 123,25 (m3/ngày) Chọn hệ số an toàn khi thiết kế bể nén bùn là 135%. Lượng bùn dư cần xử lý: Qbùn = Qdư x 1,35 = 123,25 x 1,35 = 160 (kg/ngđ) Diện tích bề mặt yêu cầu: F = du o Q q = )(3,22 3,024 160 2m=× Trong đó: qo: Tải trọng tính toán lên diện tích mặt thoáng của bể nén bùn, (m3/m2.h) ứng với nồng độ bùn 3.000 (mg/l), qo = 0,3 (m3/m2.h) Đường kính của bể nén bùn: D = ππ 3,2244 ×=× F = 5,3(m) Đường kính ống trung tâm: d = 20% x D = 5,3 x 0,2 = 1,06 (m) Chiều cao ống trung tâm: h = 0,6 x H = 0,6 x 5,3 = 3,2 (m) Chiều cao công tác của bể nén bùn: H = qo x t = 0,3 x 10 = 3 (m) ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: ThS. NGUYỄN CHÍ HIẾU Trang 109 Với t: Thời gian lưu bùn trong bể nén bùn. Chọn t = 10h ∈ (9 – 11h) (Nguồn: Điều 7.152 TCVN 51 – 2008) Chiều cao tổng cộng của bể nén bùn: Htc = H + h1 + h2 + h3 = 3 + 0,4 + 0,3 + 1 = 4,7 (m) Trong đó: h1 : Khoảng cách từ mực nước đến thành bể, h1 = 0,4 (m) h2 : Chiều cao lớp bùn và lắp đặt thiết bị gạt bùn ở đáy, h2 = 0,3 (m) h3 : Chiều cao từ đáy bể đến mức bùn, h3 = 1 (m) Thể tích thực của bể nén bùn: Wt = F x Htc = 22,3 x 4,7 = 104,8 (m3) Nước tách ra trong bể nén bùn được đưa về bể thu gom để tiếp tục xử lý. ¾ Máng thu nước Vận tốc nước chảy trong máng: 0,6 – 0,7 m/s, chọn v = 0,6 m/s. Diện tích mặt cắt ướt của máng A = 09,0 )/(86400)/(6,0 )/(5000 3 =×= ngàyssm ngàym v Q (m2) = 96,45 (mm2) ⇒ (cao x rộng) = (250mm x 250mm)/máng Máng bê tông cốt thép dày 100mm, có lắp thêm máng răng cưa thép tấm không gỉ. ¾ Máng răng cưa Đường kính máng răng cưa được tính theo công thức: Drc = D – (0,25 + 0,1 + 0,003) x 2 = 2 – 0,303 = 1,7 (m) Trong đó: D : Đường kính bể nén bùn, D = 2 (m) 0,25 : Bề rộng máng tràn = 250 (mm) = 0,25 (m) 0,1 : Bề rộng thành bê tông = 100 (mm) = 0,1 (m) 0,003: Tấm đệm giữa máng răng cưa và máng bê tông = 3(mm) Máng răng cưa được thiết kế có 8 khe/m dài, khe tạo góc 90o. Như vậy tổng số khe dọc theo máng bê tông là: 2 x π x 8 = 51 (khe) Lưu lượng nước chảy qua mỗi khe: ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: ThS. NGUYỄN CHÍ HIẾU Trang 110 Qkhe = )/(10.67,5)/(86400)(51 )/(5000 343 sm ngàyskhe ngàym Sokhe Q −=×= Mặt khác ta lại có: Qkhe = ××× gCd 215 8 )/(10.67,542,1 2 342 5 2 5 smHtgH −=×=× θ Trong đó: Cd : Hệ số lưu lượng, Cd = 0,6 g : Gia tốc trọng trường (m/s2). θ : Góc của khía chữ V, o90=θ H : Mực nước qua khe (m) Giải phương trình trên ta được: 5/2 x lnH = ln(2,145.10-4) => lnH = -3,13 => H = e-3,13 = 0,044 Vậy H = 0,044 (m) = 44 mm < 50 mm chiều sâu của khe ⇒ đạt yêu cầu Tải trọng thu nước trên 1m dài thành tràn: q = rcD Q ××π2 = )./(500)./(295)(7,22 )/(5000 333 ngàymmngàymm m ngàym <=××π ¾ Ống dẫn bùn vào Chọn vận tốc bùn chảy trong ống: v = 0,6 (m/s) Lưu lượng bùn: Qb = Ql + Qw = 28,1 + 4,33 = 32,43 (m3/ngày) Trong đó: Ql : Lưu lượng bùn từ bể lắng I: 28,1 (m3/ngày) Qw : Lưu lượng bùn dư từ bể Aerotank: 4,33 (m3/ngày) Đường kính ống dẫn là: D = 14,36,086400 45,1744 ×× ×=× × πv Qb = 0,06 (m) = 60 (mm) Chọn ống nhựa uPVC đường kính ống Φ= 60mm. Lượng bùn thải ra sau khi nén ép: )(8 %)96100( %)99100(8,43 )100( )100( 3 2 1 m P PQQt =− −×=− −×= Trong đó: ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: ThS. NGUYỄN CHÍ HIẾU Trang 111 Q : Lượng bùn vào bể nén bùn, (m3/ngày) P1 : Độ ẩm của bùn ban đầu, P1 = 99% P2 : Độ ẩm của bùn sau khi nén, P2 = 96% Lượng nước ép bùn sinh ra từ bể nén bùn: Q2 = Q – Q1 =43,8 – 8= 35,5 (m3/ngày) Đường kính ống dẫn nước ra: D = 14,36,086400 5,3544 2 ×× ×=× × πv Q = 0,06 (m) Chọn ống nhựa uPVC đường kính ống Φ= 60mm. Bảng 4.16: Tổng hợp tính toán bể nén bùn Thông số Kí hiệu Đơn vị Giá trị Đường kính bể nén bùn D mm 5300 Đường kính ống trung tâm D mm 600 Chiều cao tổng cộng Htc mm 4700 Thể tích bể nén bùn Wt m3 105 4.2.14 Máy ép bùn Nhiệm vụ Thiết bị lọc ép bùn dây đai là một loại thiết bị dung để khử nước ra khỏi bùn vận hành dưới chế độ cho bùn liên tục vào thiết bị. Bùn được ép thành bánh và đem chôn lấp theo quy định. Tính toán Thông số thiết kế máy ép bùn: Bề rộng dây đai: b = 0,5 – 3,5 (m) Tải trọng bùn: 90 – 680 (kg/m.h) Khối lượng bùn cần ép: 8 (m3/ngày) x 1,2 (tấn/m3) = 9,6 (tấn) Nồng độ bùn sau nén = 2% ( quy phạm 1 – 3%) Nồng độ bùn sau ép = 18% ( quy phạm 12 – 20%) ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: ThS. NGUYỄN CHÍ HIẾU Trang 112 Khối lượng bùn sau ép = 73,1 100 186,9 =× (kg/ngày) Số giờ hoạt động của thiết bị t = 8h/ngày. Tải trọng bùn tính trên 1m chiều rộng băng ép chọn = 450 (kg/m.h) Chiều rộng băng ép: B = 8,4 )./(4508 )/(1073,1 3 =× × hmkgh ngàykg (m) Vậy ta chọn một máy ép bùn dây đai có bề rộng 0,5 (m) = 500 (mm) Lượng polymer sử dụng cho máy ép bùn Lượng bùn: 32,43 x 1200 = 38,916 (m3) = 1621kg/ngày Thời gian vận hành: 8 (h/ngày) Lượng bùn khô trong 1 giờ: 1621/8 = 202 (kg/h) Liều lượng polymer: 4 (kg/tấn bùn) Liều lượng polymer tiêu thụ trong 1h: 202 x 4/1000 = 0,8 (kg/h) ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: ThS. NGUYỄN CHÍ HIẾU Trang 113 CHƯƠNG 5 TÍNH KINH TẾ 5.1. DỰ TOÁN CHI PHÍ XÂY DỰNG Phần xây dựng cơ bản Bảng 5.1 : Bảng chi phí xây dựng ST T CÔNG TRÌNH THỂ TÍCH (M3) SỐ LƯỢNG ĐƠN GIÁ (VNĐ/M3) THÀNH TIỀN (VNĐ) 1 Bể thu gom 112 1 3.150.000 352800000 2 Bể điều hòa 930 1 3.150.000 2929500000 3 Bể trộn 48 1 3.150.000 151200000 4 Bể phản ứng 181 1 3.150.000 570150000 5 Bể lắng I 1104 1 3.150.000 3477600000 6 Bể Aeroten 1436 1 3.150.000 4523400000 7 Bể lắng II 1086 1 3.150.000 3420900000 8 Bể trung gian 118 1 3.150.000 371700000 9 Bể nén bùn 28 1 3.150.000 88200000 10 Nhà điều hành 50m2 1 2.850.000 142500000 TỔNG CỘNG 12.027.950.000 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: ThS. NGUYỄN CHÍ HIẾU Trang 114 ™ Phần thiết bị Bảng 5.2 : Bảng chi phí thiết bị ST T THIẾT BỊ ĐẶC TÍNH KỸ THUẬT SL ĐƠN GIÁ (VNĐ) THÀNH TIỀN (VNĐ) I BỂ THU GOM 120.000.000 1 Bơm chìm Công suất : 15 Hp/380/50 hz Lưu lượng :334 m3/h Cột áp :10m Xuất xứ: Hãng Shinmaywa, Nhật 2 120.000.000 120.000.000 II LƯỚI LỌC TINH 80.000.000 2 Lưới lọc tinh Loại lưới: cố định Kiểu: Trống quay 1 80.000.000 80.000.000 III BỂ ĐIỀU HÒA 490.520.000 3 Bơm chìm Công suất: 3,55Kw /380//50 hz Lưu lượng = 139 m3/h Xuất xứ: Hãng Shinmaywa, Nhật 2 80.000.00 160.000.000 4 Máy cấp khí Công suất 11,3HP/380/3/50hz Xuất xứ Taiwan. 2 150.000.000 300.000.000 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: ThS. NGUYỄN CHÍ HIẾU Trang 115 5 Đĩa phân phối khí Lưu lượng 76lít/ phút. Sản suất: Showfou - Taiwan 125 250.000 31.250.000. IV BỂ TRỘN 25.000.000 6 Mô tơ khuấy Công suất: 7 kw/h Tốc độ: 63,6 vòng/phút 1 1.000.000 10.000.000 7 Cánh khuấy 1400x1400, Inox 1 15.000.000 15.000.000 V BỂ TẠO BÔNG 75.000.000 8 Mô tơ khuấy Buồng 1: Công suất:11,07kw Vòng quay: 12V/ph Buồng 2: CS: 5kw Vòng quay: 10V/ph Buồng 3: CS: 1,25kw Vòng quay: 6 V/ph Xuất xứ: GEAR-TPG - Taiwan 3 10.000.000 30.000.000 9 Cánh Khuấy 1400x1400 3 15.000.000 45.000.000 VI BỂ LẮNG I 110.000.000 10 Moto gạt bùn Công suất: 1,25Kw 1 25.000.000 25.000.000 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: ThS. NGUYỄN CHÍ HIẾU Trang 116 11 Bộ cần gạt bùn  13300, Inox 1 50.000.000 50.000.000 12 Bơm bùn Công suất: 1Kw/h Cột áp: 20mH2O Xuất xứ: Nhật 1 25.500.000 25.500.000 13 Ống trung tâm Vật liêu: Thép dày 0,5m; Đường kính: 1,9m 1 10.000.000 10.000.000 VII AEROTANK 370.080.000 14 Máy thổi khí Công suất: 14,3 kw/h/380/3/50hz Sản xuất: ShowFou - Series RLC - Taiwan 2 150.000.000 300.000.000 15 Đĩa phân phối khí Lưu lượng 150lít/phút. Công suất: 0,37m/s Sản suất: Showfou - Taiwan 219 320.000 70.080.000 VII I BỂ LẮNG II 166.500.000 16 Moto Hiệu: NORD Series 0.37 - 7.5kW Tốc độ quay: 20 phút/ vòng 1 25.500.000 25.500.000 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: ThS. NGUYỄN CHÍ HIẾU Trang 117 Sản xuất: Úc 17 Ống trung tâm Vật liệu: Inox 5mm D = 3900mm 1 15.000.000 15.000.000 18 Máng răng cưa Vật liệu: inox Đường kính: D= 10500mm Sản xuất: Việt Nam 1 25.000.000 25.000.000 19 Bộ cần gạt bùn Vật liệu: Inox Sản xuất: Việt Nam 1 50.000.000 50.000.000 20 Bơm bùn Công suất : 1,6 Kw/380/3/50 hz Lưu lượng : 50 m3/h Cột áp :10m Xuất xứ Taiwan 2 25.500.000 51.000.000 IX BỂ TRUNG GIAN 100.000.000 21 Bơm chìm Công suất: 3,55Kw /380/3/50 hz Lưu lượng = 104,16 m3/h Xuất xứ: Hãng Shinmaywa, Nhật 2 50.000.000 100.000.000 X BỒN LỌC 300.000.000 22 Bồn lọc Vật liệu thép 2 150.000.000 300.000.000 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: ThS. NGUYỄN CHÍ HIẾU Trang 118 Sản xuất: Việt Nam XI BỂ NÉN BÙN 55.000.000 23 Bơm nước Công suất : 1.5 Kw/380/3/50 hz Cột áp :10m Xuất xứ Nhật 1 40.000.000 40.000.000 24 Máng răng cưa Vật liệu: inox Đường kính: D= 9200mm Sản xuất: Việt Nam 1 15.000.000 15.000.000 XII MÁY ÉP BÙN 500.000.000 26 Máy ép bùn băng tải Chiều rộng băng tải: 800mm Công suất: 1,8 - 4m3/h Kích thước: 4,1 x 1,3 x 2,1 Trọng lượng: 2 tấn Bơm bùn, hóa chất 1 150.000.000 500.000.000 XII I HỆ THỐNG CHÂM HÓA CHẤT 102.500.000 27 Bồn hóa chất Vật liệu: Composit Xuất xứ: Việt Nam 5 5.000.000 25.000.000 28 Bơm định Mã hiệu CP01/02 5 15.500.000 77.500.000 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: ThS. NGUYỄN CHÍ HIẾU Trang 119 lượng Công suất: 0,18kw/220/1/50hz Sản xuất: Hoa Kì XI V TỦ ĐIỆN ĐIỀU KHIỂN 2.300.000.000 29 Trọn bộ Xuất xứ: Hàn Quốc 125.000.000 1.250.000.000 Hệ thống đường ống Ống Inox, PVC 1 Lô 800.000.000 Hệ thống đo đếm Đồng hồ đo lưu lượng, các loại đầu rò tín hiệu 1 Lô 250.000.000 XV VI SINH, THIẾT BỊ PHỤ 100.000.000 TỔNG CỘNG 15.071.660.000 ™ Tổng chi phí đầu tư Tổng vốn đầu tư cơ bản cho trạm xử lý nước thải: T = chi phí xây dựng + chi phí máy móc thiết bị T = 12.027.950.000+ 15.071.660.000 T = 27.709.961.000 (VNĐ) ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: ThS. NGUYỄN CHÍ HIẾU Trang 120 5.2. TÍNH TOÁN CHI PHÍ VẬN HÀNH HỆ THỐNG 5.2.1 Chi phí nhân công Công nhân vận hành 6 người chia làm 2 ca làm việc. Bảo vệ và nhân viên vệ sinh công cộng: 2 người. Giả sử mức lương trung bình là 100.000 đồng/người/ngày Tổng chi phí nhân công: TN = 100.000 x 8 = 800.000VNĐ/ng 5.2.2 Chi phí điện năng Bảng 6.3: Bảng tiêu thụ điện STT THIẾT BỊ CÔNG SUẤT (Kw) SỐ LƯỢNG (cái) Số máy hoạt động Thời gian hoạt động (h/ngày) Tổng điện năng tiêu thụ (Kwh/ngày) 1 Máy khuấy dung dịch hóa chất 0,7 5 5 6 21 2 Bơm nước thải ở bể thu gom 4,5 2 1 24 108 3 Bơm nước thải ở bể điều hoà và bể trung gian 3,55 4 2 24 170,4 4 Máy cấp khí ở bể điều hoà 8,364 2 1 24 208.736 5 Máy cấp khí ở bể aerotank 14,3 2 1 24 343.2 6 Bơm bùn tuần hoàn 1,6 2 1 24 38,4 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: ThS. NGUYỄN CHÍ HIẾU Trang 121 7 Bơm bùn dư 1,6 4 2 4 12,8 7 Bơm bùn vào máy ép bùn 0,7 2 1 8 5,6 8 Bơm định lượng dung dịch hóa chất 0,18 5 5 5 4,5 9 Máy ép bùn 3 1 1 8 24 10 Giàn gạt bùn ở bể lắng I 1,25 2 1 24 30 11 Giàn gạt bùn ở bể lắng II 1,25 2 1 24 30 12 Các thiết bị điện khác 20 - - - 20 TỔNG CỘNG 1016,63 Lấy chi phí cho 1 Kwh = 1.500VNĐ Vậy chi phí điện năng cho một ngày vận hành (VNĐ/ng): TĐ = 1.525.000VNĐ 5.2.1 Chi phí sửa chữa và bảo dưỡng Chiếm 2% chi phí xây dựng và chi phí thiết bị: TS = (12.027.950.000+ 15.071.660.000) x 2% = 135.706.760(VNĐ/năm) TS = 248.512 (VNĐ/ ngày) 5.2.2 Chi phí hoá chất Tính toán NaOCl 5 (kg/ngày) x 365 (ngày/năm) = 1825 (kg/năm). 1825 (kg/năm) x 25.000 (VNĐ/kg) = 45.625.000 (VNĐ/năm) Tính toán hóa chất FeCl3 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: ThS. NGUYỄN CHÍ HIẾU Trang 122 Sử dụng dung dịch FeCl3 3% (pha 30kg trong 1000l nước) Liều lượng FeCl3 cho 1m3 nước thải: 20 g/m3 nước thải. Vậy lượng FeCl3 cần dùng: 20 x 2500 = 50kg Lượng phèn sử dụng 1 năm: 50 x 365 = 18.250 (kg/năm) Giá FeCl3: 12.000/kg Chi phí cho FeCl3=: 18.250 x 12.000 = 219.000.000 VNĐ Tính toán polymer Sử dụng polymer 1,5 %o (pha 0,15kg trong 1000l nước) Liều lượng polymer cho 1m3 nước thải: 3 g/m3 nước thải. Vậy lượng polymer cần dùng: 3 x 2500 = 7,5 kg Lượng polymer 1 năm: 7,5 x 365 = 2.737,5 kg Giá polymer: 80.000/kg Chi phí Polymer: 2.737,5 x 80.000 = 82.125.000 VNĐ Chi phí axit + xút: 100.000.000 (VNĐ/năm) Tổng chi phí hoá chất trong 1 năm TH = 45.625.000+219.000.000 +82.125.000+100.000.000 = 446.750.000 (VNĐ/năm) TH = 1.224.000 (VNĐ/ngày) 5.2.3 Chi phí khấu hao Chi phí xây dựng cơ bản được khấu hao trong 20 năm, chi phí máy móc thiết bị khấu hao trong 10 năm: TKH = 3.463.678.000 /20 + 1.071.660.000/10 TKH = 214.332.000 (VNĐ/năm) = 588.000 (VNĐ/ngày) ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: ThS. NGUYỄN CHÍ HIẾU Trang 123 5.2.4 Chi phí xử lý 1m3 nước thải Vậy chi phí 1 ngày vận hành nước thải: TC = (TN + TĐ + TS + TH + TKH)/2500 = (720.000 + 1.525.000 + 248.152 + 1.224.000 + 588.000)/2000 TC = 2.722 (VNĐ/m3) ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: ThS. NGUYỄN CHÍ HIẾU Trang 124 CHƯƠNG 6 KẾT LUẬN - KIẾN NGHỊ 6.1 KẾT LUẬN Các KCN phát triển rất nhanh tỉnh Bình Thuận đã đóng góp tích cực vào việc phát triển kinh tế tỉnh. Đồng thời, vấn đề môi trường do hoạt động của KCN cũng cần quan tâm, nhất là vấn đề nước thải. Theo quy định trong các điều khoản của pháp luật (Nghị định số 36/CP ngày 24/02/1997 của Chính phủ), tất cả các KCN đều phải có trạm XLNT. Vì thế, việc đầu tư, thiết kế, xây dựng và lắp đặt cần thiết phải được thực hiện. Nhìn chung từ một số ngành nghề có thể đầu tư vào KCN Hàm Kiệm II ta có thể nhận thấy hàm lượng chất thải của nhà máy là rất lớn mà trong đó thành phần thải được xem là quan trọng nhất chính là nước thải. Nước thải của KCN Hàm Kiệm II có khả năng gây ô nhiễm môi trường cao và ảnh hưởng đến sức khỏe của người dân trong khu vực do các chỉ số pH, COD, BOD5, SS, Tổng N đều vượt quá tiêu chuẩn chất lượng nước thải ra môi trường. Công nghệ XLNT tập trung cho KCN Hàm Kiệm II, tỉnh Bình Thuận là sự kết hợp xử lý hóa lý và sinh học lơ lửng. Nước sau khi xử lý đạt tiêu chuẩn loại A (QCVN 24:2009/BTNMT) trước khi thải ra nguồn tiếp nhận kênh Hòa Lợi. Giá thành đầu tư xây dựng hơn 27 tỷ VNĐ và chi phí xử lý 1m3 nước thải đều phù hợp với khả năng kinh tế của KCN. Trạm xử lý nước thải đi vào hoạt động mang ý nghĩa thực tiễn cao. 6.2 KIẾN NGHỊ Khi xây dựng hệ thống xử lý nước thải ban quản lý KCN cần Thực hiện tốt các vấn đề về qui hoạch, thiết kế hệ thống xử lý nước thải sao cho phù hợp với qui hoạch chung của KCN và công suất đáp ứng nhu cầu phát triển trong tương lai. ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: ThS. NGUYỄN CHÍ HIẾU Trang 125 Trước hết phải nâng cao chất lượng quy hoạch KCN, trong quy hoạch nên xây dựng thiên về các KCN với một loại hình sản xuất kinh doanh hoặc các nhóm ngành khá tương đồng, từ đó nước thải có tính đồng nhất dẫn đến hiệu quả xử lý của trạm tập trung cao, hoặc sắp xếp các loại hình công nghiệp mà nước thải của một số cơ sở công nghiệp này có thể sử dụng để xử lý hay tiền xử lý cho cơ sở công nghiệp khác trước khi dẫn đến trạm xử lý tập trung, khi đó vừa tiết kiệm chi phí đầu tư vừa tăng hiệu quả của trạm xử lý tập trung. Yêu cầu các doanh nghiệp trong KCN phải có hệ thống xử lý nước thải cục bộ đạt tiêu chuẩn (QCVN 24:2009/BTNMT) cột B trước khi đưa tới nhà máy xử lý nước thải tập trung, các hệ thống xử lý phải được đầu tư xây dựng song song với việc xây dựng kết cấu hạ tầng KCN bảo đảm cho việc bảo vệ môi trường trong toàn khu vực. Ban quản lý cần theo dõi, kiểm tra thường xuyên các nguồn xả thải để đảm bảo chỉ tiêu đầu vào như quy định, tránh trường hợp các nhà máy, xí nghiệp xả thải với nồng độ ô nhiễm quá cao. Ngoài ra, các nhà máy trong KCN nên áp dụng sản xuất sạch hơn để hạn chế ô nhiễm (quản lý tốt hơn, thay đổi nguyên liệu, quy trình sản xuất, công nghệ và hoàn lưu tái sử dụng…). Bảo đảm công tác quản lý và vận hành đúng theo hướng dẫn kỹ thuật. Thường xuyên quan trắc chất lượng nước thải xử lý đầu ra để kiểm tra xem có đạt điều kiện xả vào nguồn và quan trắc chất lượng nước nguồn tiếp nhận. ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: ThS. NGUYỄN CHÍ HIẾU Trang 126 TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Nguyễn Ngọc Dung, 2005, Xử lý nước cấp, NXB Xây dựng. [2] Trần Đức Hạ, 2006, Xử lý nước thải đô thị, NXB Khoa học kỹ thuật. [3] Trịnh Xuân Lai, 2000, Tính toán thiết kế các công trình xử lý nước thải, NXB Xây dựng. [4] Trần Văn Nhân, Ngô Thị Nga, 2005, Giáo trình công nghệ xử lý nước thải, NXB Khoa học kỹ thuật. [5] Lương Đức Phẩm, 2003, Công nghệ xử lý nước thải bằng biện pháp sinh học, NXB Giáo dục. [6] PGS. TS. Nguyễn Văn Phước, 2007, Giáo trình xử lý nước thải và sinh hoạt bằng phương pháp sinh học, NXB Xây Dựng. [7] Lâm Minh Triết, Nguyễn Thanh Hùng, Nguyễn Phước Dân, 2006, Xử lý nước thải đô thị và công nghiệp - Tính toán thiết kế công trình, NXB Đại học quốc gia TP. HCM. [8] TCXD 51- 2008, 2008, NXB Xây dựng. [9] TCVN 7957 – 2008, 2008, NXB Xây dựng.