Bài giảng hệ thống điều khiển số
Nội dung
- Véctơ không gian và bộ nghịch lưu 3 pha
- Hệ qui chiếu quay
- Mô hình động cơ không đồng bộ trong hệ qui chiếu quay
- Điều khiển định hướng từ thông động cơ không đồng bộ
- Một số phương pháp ước lượng từ thông
- Các phương pháp điều khiển dòng
- Một số phương pháp ước lượng tốc độ
- Hệ thống điều khiển số
19 trang |
Chia sẻ: banmai | Lượt xem: 1988 | Lượt tải: 1
Bạn đang xem nội dung tài liệu Bài giảng hệ thống điều khiển số, để tải tài liệu về máy bạn click vào nút DOWNLOAD ở trên
ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP. HỒ CHÍ MINH
TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA
KHOA ĐIỆN – ĐIỆN TỬ
Bài giảng:
HỆ THỐNG ĐIỀU KHIỂN SỐ
(ĐỘNG CƠ KHÔNG ĐỒNG BỘ 3 PHA)
Biên soạn: ThS. Trần Công Binh
TP. HỒ CHÍ MINH, THÁNG 02 NĂM 2007
Bài giảng Hệ Thống Điều Khiển Số (ĐCKĐB) T©B
2/7/2007 2
GIỚI THIỆU MÔN HỌC
1. Tên môn học: HỆ THỐNG ĐIỀU KHIỂN SỐ
2. Mã số:
3. Phân phối giờ: 33LT + 12BT+Kiểm tra
4. Số tín chỉ: 2(2.1.4) Kiểm tra: 20%, Thi: 80%
5. Môn tiên quyết: Kỹ thuật điện 2, Cơ sở tự động học, Kỹ thuật số
6. Môn song hành:
7. Giáo trình chính:
8. Tài liệu tham khảo:
9. Tóm tắc nội dung:
Phần Tiếng Việt:
Summary: Electrical Engineering
10. Đối tượng học: Sinh viên ngành Điện.
Bài giảng Hệ Thống Điều Khiển Số (ĐCKĐB) T©B
2/7/2007 3
CHƯƠNG TRÌNH MÔN HỌC
HỆ THỐNG ĐIỀU KHIỂN SỐ
Chương 1: Bộ nghịch lưu ba pha và Vector không gian (4,5T)
Vector không gian.
Bộ nghịch lưu ba pha.
Chương 2: Hệ qui chiếu quay (1,5T)
Hệ qui chiếu quay.
Chuyển đổi hệ toạ độ abc ↔ αβ ↔ dq.
Chương 3: Mô hình ĐCKĐB 3 pha (αβ), (dq) (9T)
Sơ đồ tương đương của động cơ và một số ký hiệu.
Mô hình động cơ trong HTĐ stator (αβ).
Mô hình động cơ trong HTĐ từ thông rotor (Ψr).
Chương 4: Điều khiển định hướng từ thông (FOC) ĐCKĐB (6T)
Điều khiển PID
Điều khiển tiếp dòng.
Điều khiển tiếp áp.
Mô phỏng của FOC.
(21 tiết)
Chương 5: Một số phương pháp ước lượng từ thông rotor (6T)
Từ Ψm và ia, ib hồi tiếp.
Từ us và ia, ib hồi tiếp.
Từ ω và ia, ib hồi tiếp.
Ước lượng vị trí (góc) vector Ψr.
Ước lượng (Ψr) trong HTĐ dq.
Ước lượng từ thông rotor dùng khâu quan sát (observer)
Đáp ứng mô phỏng FOC.
Chương 6: Các phương pháp điều khiển dòng (6T)
Điều khiển dòng trong HQC (αβ): vòng trễ và so sánh.
Điều khiển dòng trong HQC (dq).
Chương 7: Một số phương pháp ước lượng tốc độ động cơ (3T)
Ước lượng vận tốc vòng hở (2 pp).
Ước lượng vận tốc vòng kín (có hồi tiếp).
Điều khiển không dùng cảm biến (sensorless).
Chương 8: Bộ điều khiển động cơ không đồng bộ ba pha (6T)
Cấu trúc một hệ thống điều khiển động cơ.
Cảm biến đo lường
Một số ưu điểm khi sử dụng bộ điều khiển tốc độ động cơ
Hệ thống điều khiển số động cơ không đồng bộ ba pha
Bộ biến tần
(21 tiết)
(42 tiết)
Bài giảng Hệ Thống Điều Khiển Số (ĐCKĐB) T©B
Chöông 1: Vector không gian và Bộ nghịch lưu ba pha I.1
Chương 1: VECTOR KHÔNG GIAN VÀ
BỘ NGHỊCH LƯU BA PHA
I. Vector không gian
I.1. Biểu diễn vector không gian cho các đại lượng ba pha
Động cơ không đồng bộ (ĐCKĐB) ba pha có ba (hay bội số của ba) cuộn dây
stator bố trí trong không gian như hình vẽ sau:
Hình 1.1: Sơ đồ đấu dây và điện áp stator của ĐCKĐB ba pha.
(Ba trục của ba cuộn dây lệch nhau một góc 1200 trong không gian)
Ba điện áp cấp cho ba đầu dây của động cơ từ lưới ba pha hay từ bộ nghịch lưu,
biến tần; ba điện áp này thỏa mãn phương trình:
usa(t) + usb(t) + usc(t) = 0 (1.1)
Trong đó:
(1.2a)
(1.2b)
(1.2c)
Với ωs = 2πfs; fs là tần số của mạch stator; |us| là biên độ của điện áp pha, có thể thay đổi.
(điện áp pha là các số thực)
Vector không gian của điện áp stator được định nghĩa như sau:
[ ])t(u)t(u)t(u
3
2)t(u scsbsas
rrrr ++= (1.3)
[ ]00 240jsc120jsbsas e)t(ue)t(u)t(u32)t(u ++=r (1.4)
(tương tự như vector trong mặt phẳng phức hai chiều với 2 vector đơn vị)
Ví dụ 1.1: Chứng minh?
a) [ ] ⎟⎟⎠
⎞
⎜⎜⎝
⎛
⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡ −+−−= csbscsbsass u2
3u
2
3ju5,0u5,0u
3
2u (1.5)
b) ( )tueu)t(u sstjss s ωω ∠==r (1.6)
rotor
stator
Pha A
Pha B
Pha C usc
usa
usb
usa(t) = |us| cos(ωst)
usb(t) = |us| cos(ωst – 1200)
usc(t) = |us| cos(ωst + 1200)
Bài giảng Hệ Thống Điều Khiển Số (ĐCKĐB) T©B
Chöông 1: Vector không gian và Bộ nghịch lưu ba pha I.2
Hình 1.2: Vector không gian điện áp stator trong hệ tọa độ αβ.
Theo hình vẽ trên, điện áp của từng pha chính là hình chiếu của vector điện áp
stator su
r lên trục của cuộn dây tương ứng. Đối với các đại lượng khác của động cơ: dòng
điện stator, dòng rotor, từ thông stator và từ thông rotor đều có thể xây dựng các vector
không gian tương ứng như đối với điện áp stator ở trên.
I.2. Hệ tọa độ cố định stator
Vector không gian điện áp stator là một vector có modul xác định (|us|) quay trên
mặt phẳng phức với tốc độ góc ωs và tạo với trục thực (trùng với cuộn dây pha A) một góc
ωst. Đặt tên cho trục thực là α và trục ảo là β, vector không gian (điện áp stator) có thể
được mô tả thông qua hai giá trị thực (usα) và ảo (usβ) là hai thành phần của vector. Hệ tọa
độ này là hệ tọa độ stator cố định, gọi tắt là hệ tọa độ αβ.
Hình 1.3: Vector không gian điện áp stator su
r và các điện áp pha.
0
jβ
α
su
r
usa = usα
usβ
usc
usb Cuộn dây
pha A
Cuộn dây
pha B
Cuộn dây
pha C
Re
Im
β
α
A
B
C
o0je
o120je
o240je
sau3
2 r
sau3
2 r
sau3
2 r
su
r
usa
ωs
Bài giảng Hệ Thống Điều Khiển Số (ĐCKĐB) T©B
Chöông 1: Vector không gian và Bộ nghịch lưu ba pha I.3
Bằng cách tính hình chiếu các thành phần của vector không gian điện áp stator ( )βα ss u,u lên trục pha A, B (trên hình 1.3), có thể xác định các thành phần theo phương
pháp hình học:
(1.7a)
(1.7b)
suy ra
(1.8a)
(1.8b)
Theo phương trình (1.1), và dựa trên hình 1.3 thì chỉ cần xác định hai trong số ba điện áp
pha stator là có thể tính được vector su
r .
Hay từ phương trình (1.5)
[ ] ⎟⎟⎠
⎞
⎜⎜⎝
⎛
⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡ −+−−= csbscsbsass u2
3u
2
3ju5,0u5,0u
3
2u (1.9)
có thể xác định ma trận chuyển đổi abc → αβ theo phương pháp đại số:
⎥⎥
⎥
⎦
⎤
⎢⎢
⎢
⎣
⎡
⎥⎥
⎥⎥
⎦
⎤
⎢⎢
⎢⎢
⎣
⎡
−
−−
=
⎥⎥⎦
⎤
⎢⎢⎣
⎡
cs
bs
as
s
s
s
s
u
u
u
2
3
2
30
2
1
2
11
3
2
u
u
β
α (1.10)
Ví dụ 1.2: Chứng minh ma trận chuyển đổi hệ toạ độ αβ → abc?
⎥⎥⎦
⎤
⎢⎢⎣
⎡
⎥⎥
⎥⎥
⎥⎥
⎥
⎦
⎤
⎢⎢
⎢⎢
⎢⎢
⎢
⎣
⎡
−−
−=
⎥⎥
⎥
⎦
⎤
⎢⎢
⎢
⎣
⎡
s
s
s
s
cs
bs
as
u
u
2
3
2
1
2
3
2
1
01
u
u
u
β
α (1.11)
Bằng cách tương tự như đối với vector không gian điện áp stator, các vector không
gian dòng điện stator, dòng điện rotor, từ thông stator và từ thông rotor đều có thể được
biểu diễn trong hệ tọa độ stator cố định (hệ tọa độ αβ) như sau:
(1.12a)
(1.12b)
(1.12c)
(1.12d)
(1.12e)
usα = usa
usβ = ( )sbsa u2u3
1 +
su
r
= usα + j usβ
si
r
= isα + j isβ
ri
r
= irα + j irβ
βα ψ+ψ=ψ sss jr
βα ψ+ψ=ψ rrr jr
usa = usα
usb = βα ss u2
3u
2
1 +−
Bài giảng Hệ Thống Điều Khiển Số (ĐCKĐB) T©B
Chöông 1: Vector không gian và Bộ nghịch lưu ba pha I.4
II. Bộ nghịch lưu ba pha
II.1. Bộ nghịch lưu ba pha
Hình 1.4: Sơ đồ bộ nghịch lưu ba pha cân bằng gồm 6 khoá S1→S6.
Ví dụ 1.3: Chứng minh các phương trình tính điện áp pha?
a) ( )CnBnAnNn UUU3
1U ++=
b) CnBnAnAN U3
1U
3
1U
3
2U −−=
Phương pháp tính mạch điện:
Ví dụ 1.4: Tính điện áp các pha ở trạng thái S1, S3, S6 ON và S2, S4, S5 OFF?
Hình 1.5: Trạng thái các khoá S1, S3, S6 ON, và S2, S4, S5 OFF (trạng thái 110).
A B
C
Udc
n
N
UAN UBN
UCN
A
B C
Udc
S4
S3
S6
S5
S2
S1
S7
R
n n
motor
N
Bài giảng Hệ Thống Điều Khiển Số (ĐCKĐB) T©B
Chöông 1: Vector không gian và Bộ nghịch lưu ba pha I.5
II.2. Vector không gian điện áp
Đơn vị (Udc)
Va Vb Vc usa usb usc uab ubc uca U Deg us
S1 S3 S5 UAN UBN UCN UAB UBC UCA usα usβ
0 0 0 0 0 0 0 0 0 U0 U000
1 0 0 2/3 -1/3 -1/3 1 0 -1 U1 0o
1 1 0 1/3 1/3 -2/3 0 1 -1 U2 60 o
0 1 0 -1/3 2/3 -1/3 -1 1 0 U3 120 o
0 1 1 -2/3 1/3 1/3 -1 0 1 U4 180 o
0 0 1 -1/3 -1/3 2/3 0 -1 1 U5 240 o
1 0 1 1/3 -2/3 1/3 1 -1 0 U6 300 o
1 1 1 0 0 0 0 0 0 U7 U111
Bảng 1.1: Các điện áp thành phần tương ứng với 8 trạng thái của bộ nghịch lưu.
Ví dụ 1.5: Tính các điện áp thành phần usα và usβ tương ứng với 8 trạng thái trong
bảng 1.1?
Điều chế vector không gian điện áp sử dụng bộ nghịch lưu ba pha
Xét bộ nghịch lưu ở trạng thái 100, khi đó các điện áp pha usa=2/3Udc, usb=–2/3Udc,
usa=2/3Udc. Theo phương trình (1.3), [ ])t(u)t(u)t(u3
2)t(u scsbsas
rrrr ++= , có:
Hình 1.6: Vector không gian điện áp stator su
r
ứng với trạng thái (100).
Ở trạng thái (100), vector không gian điện áp stator su
r có độ lớn bằng 2/3Udc và
có góc pha trùng với trục pha A.
Ví dụ 1.6: Tìm (độ lớn và góc của) vector không gian điện áp stator U2 (110)?
Xét tương tự cho các trang thái còn lại, rút ra được công thức tổng quát
3
)1k(j
dck eU3
2U
π−= với k = 1, 2, 3, 4, 5, 6.
A
su
r
B
C
sbu
r
2/3Udc
sau
r
scu
r
scsbsa uuu
rrr ++
U1(100)
Bài giảng Hệ Thống Điều Khiển Số (ĐCKĐB) T©B
Chöông 1: Vector không gian và Bộ nghịch lưu ba pha I.6
Hình 1.7: 8 vector không gian điện áp stator tương ứng với 8 trạng thái.
3
)1k(j
dck eU3
2U
π−= k = 1, 2, 3, 4, 5, 6. U0 và U7 là vector 0.
Các trường hợp xét ở trên là vector không gian điện áp pha stator.
Hình 1.8: Các vector không gian điện áp pha stator.
3
)1k(j
dck_phase eU3
2U
π−= k = 1, 2, 3, 4, 5, 6
Bằng cách điều khiển chuyển đổi trạng thái đóng cắt các khóa của bộ nghịch lưu dễ
dàng điều khiển vector không gian điện áp “quay” thuận nghịch, nhanh chậm. Khi đó dạng
điện áp ngõ ra bộ nghịch lưu có dạng 6 bước (six step).
Hình 1.9: Các điện áp thành phần tương ứng với 6 trạng thái.
U1 (100)
U2 (110)U3 (010)
U6 (101)U5 (001)
U4 (011)
CCW
CW
U0 (000)
U7 (111)
Up1
Up2Up3
Up6Up5
Up4
Up0
Up7
Trục usa
a
b
c
Bài giảng Hệ Thống Điều Khiển Số (ĐCKĐB) T©B
Chöông 1: Vector không gian và Bộ nghịch lưu ba pha I.7
Trong một số trường hợp, cần xét vector không gian điện áp dây của stator.
[ ])t(u)t(u)t(u
3
2)t(u cabcabd
rrrr ++=
Hình 1.10: Các vector không gian điện áp dây stator.
6
)1k2(j
dck_line eU33
2U
π−= k = 1, 2, 3, 4, 5, 6
Điều chế biên độ và góc vector không gian điện áp dùng bộ nghịch lưu ba pha
Hình 1.11: Điều chế biên độ và góc vector không gian điện áp.
)U(U
T
T
U
T
TU
T
Tu 70
PWM
0
2
PWM
2
1
PWM
1
s ++= hay )U(U.cU.bU.au 7021s ++=
3
2sin
)
3
sin(
Udc
u2
2
3a s π
α−π
=
3
2sin
sin
Udc
u2
2
3b s π
α= ( ) ⎟⎟⎠
⎞
⎜⎜⎝
⎛ −+= 1
u3
U2
bac
s
dc
Trong đó: ( ) 1
u3
U2
bacba
s
dc ≈⎟⎟⎠
⎞
⎜⎜⎝
⎛+=++
⇒ T1 = a.TPWM T2 = b.TPWM T0 = c.TPWM
với chu kỳ điều rộng xung: TPWM ≈ (T1 + T2) + T0 hay T0 ≈ TPWM – (T1 + T2)
với TPWM ≈ const
Tổng quát: us =a.Ux + b.Ux+60 + c.{U0, U7}
Ud1
Ud2
Ud3
Ud6
Ud5
Ud4
Ud0
Ud7 Trục uab
U1 (100)
us
T1
T2
U2 (110)U3 (010)
U6 (101)U5 (001)
U4 (011)
CCW
CW
U0 (000)
U7 (111)
Bài giảng Hệ Thống Điều Khiển Số (ĐCKĐB) T©B
Chöông 1: Vector không gian và Bộ nghịch lưu ba pha I.8
Bằng cách điều khiển chuyển đổi trạng thái đóng cắt các khóa của bộ nghịch lưu
thông qua T1, T2 và T0, dễ dàng điều khiển độ lớn và tốc độ quay của vector không gian
điện áp. Khi đó dạng điện áp ngõ ra bộ nghịch lưu có dạng PWM sin.
Hình 1.12: Điều chế biên độ và tần số điện áp.
Hình 1.13: Dạng điện áp và dòng điện PWM sin.
Ví dụ 1.7: Chứng minh ⎟⎟⎠
⎞
⎜⎜⎝
⎛+⎟⎠
⎞⎜⎝
⎛= 6jdc2dc1js eU3
2TU
3
2Teu
π
α
Bài tập 1.1. Điện áp ba pha 380V, 50Hz. Tại thời điểm t = 6ms. Tính usa, usb, usc, usα và
usβ, |us|? Biết góc pha ban đầu θo = 0.
Bài tập 1.2. Điện áp ba pha cấp cho bộ nghịch lưu là 380V, 50Hz. Tính điện áp pha lớn
nhất mà bộ nghịch lưu có thể cung cấp cho động cơ.
Bài tập 1.3. Điện áp một pha cấp cho bộ nghịch lưu là 220V, 50Hz. Tính điện áp dây lớn
nhất mà bộ nghịch lưu có thể cung cấp cho động cơ.
Bài tập 1.4. Điện áp ba pha cấp cho bộ nghịch lưu là 380V, 50Hz. Điện áp pha bộ nghịch
lưu cấp cho đồng cơ là 150V và 50Hz. Tại thời điểm t = 6ms. Tính T1, T2 và
T0? Biết góc pha ban đầu θo = 0 và tần số điều rộng xung là 20KHz.
Bài giảng Hệ Thống Điều Khiển Số (ĐCKĐB) T©B
Chöông 2: Hệ qui chiếu quay II.1
Chương 2: HỆ QUI CHIẾU QUAY
I. Hệ qui chiếu quay
Trong mặt phẳng của hệ tọa độ αβ, xét thêm một hệ tọa độ thứ 2 có trục
hoành d và trục tung q, hệ tọa độ thứ 2 này có chung điểm gốc và nằm lệch đi một
góc θs so với hệ tọa độ stator (hệ tọa độ αβ). Trong đó, dt
d s
a
θ=ω quay tròn quanh
gốc tọa độ chung, góc θs = ωat + ωa0. Khi đó sẽ tồn tại hai tọa độ cho một vector
trong không gian tương ứng với hai hệ tọa độ này. Hình vẽ sau sẽ mô tả mối liên hệ
của hai tọa độ này.
Hình 2.1: Chuyển hệ toạ độ cho vector không gian su
r từ hệ tọa độ αβ sang hệ
tọa độ dq và ngược lại.
Từ hình 1.5 dễ dàng rút ra các công thức về mối liên hệ của hai tọa độ của
một vector ứng với hai hệ tọa độ αβ và dq. Hay thực hiện biến đổi đại số:
(1.10a)
(1.10b)
Theo pt (1.9a) thì: sβss juuu += ααβr (1.11)
và tương tự thì: sqsddqs juuu +=r (1.12)
Khi thay hệ pt (1.10) vào pt (1.11) sẽ được: ( ) ( )ssqssdssqssds cosusinujsinucosuu θ+θ+θ−θ=αβr
( )( ) sjdqssssqsd eusinjoscjuu θ=θ+θ+= r (1.13)
Hay sjdqss euu
θαβ = rr ⇔ sjsdqs euu θ−αβ= rr (1.14)
jβ
usβ
0
α
su
r
usα
d
jq
usd
usq
θs
dt
d s
a
θ=ω
sω
usα = usdcosθs - usqsinθs
usβ = usdsinθs + usqcosθs
Bài giảng Hệ Thống Điều Khiển Số (ĐCKĐB) T©B
Chöông 2: Hệ qui chiếu quay II.2
Thay pt (1.11) vào pt (1.14), thu được phương trình:
(1.15a)
(1.15b)
II. Biễu diễn các vector không gian trên hệ tọa độ từ thông rotor
Mục này trình bày cách biểu diễn các vector không gian của động cơ không
đồng bộ (ĐCKĐB) ba pha trên hệ tọa độ từ thông rotor. Giả thiết một ĐCKĐB ba
pha đang quay với tốc độ góc
dt
dθ=ω (tốc độ quay của rotor so với stator đứng
yên), với θ là góc hợp bởi trục rotor với trục chuẩn stator (qui định trục cuộn dây
pha A, chính là trục α trong hệ tọa độ αβ).
Hình 2.2: Biểu diễn vector không gian si
r
trên hệ toạ độ từ thông rotor, còn gọi là
hệ toạ độ dq.
si
r
isβ
Cuoän daây
pha A
Cuoän daây
pha B
Cuoän
daây pha C
0
α
isα
d
jq
isd
isq θ
rψr
ωr =ωa
ω
φr
Truïc töø
thoâng rotor
Truïc rotor
jβ
dt
d r
r
φ=ω ωs
usd = usαcosθs + usβsinθs
usq = - usαsinθs + usβcosθs
Bài giảng Hệ Thống Điều Khiển Số (ĐCKĐB) T©B
Chöông 2: Hệ qui chiếu quay II.3
Trong hình 1.6 biểu diễn cả hai vector dòng stator si
r
và vector từ thông rotor
rψr . Vector từ thông rotor rψr quay với tốc độ góc ssrr f2dt
d π=ω≈φ=ω (tốc độ quay
của từ thông rotor so với stator đứng yên). Trong đó, fs là tần số của mạch điện
stator và φr là góc của trục d so với trục chuẩn stator (trục α).
Độ chênh lệch giữa ωs và ω (giả thiết số đôi cực của động cơ là p=1) sẽ tạo
nên dòng điện rotor với tần số fsl, dòng điện này cũng có thể được biễu diễn dưới
dạng vector ri
r
quay với tốc độ góc ωsl = 2πfsl, (ωsl = ωs - ω ≈ ωr - ω) so với vector
từ thông rotor rψr .
Trong mục này ta xây dựng một hệ trục tọa độ mới có hướng trục hoành
(trục d) trùng với trục của vector từ thông rotor rψr và có gốc trùng với gốc của hệ
tọa độ αβ, hệ tọa độ này được gọi là hệ tọa độ từ thông rotor, hay còn gọi là hệ tọa
dq. Hệ tọa độ dq quay quanh điểm gốc chung với tốc độ góc ωr ≈ ωs, và hợp với hệ
tọa độ αβ một góc φr.
Vậy tùy theo quan sát trên hệ tọa độ nào, một vector trong không gian sẽ có
một tọa độ tương ứng. Qui định chỉ số trên bên phải của ký hiệu vector để nhận biết
vector đang được quan sát từ hệ tọa độ nào:
s: tọa độ αβ (stator coordinates).
f: tọa độ dq (field coordinates).
Như trong hình 1.6, vector si
r
sẽ được viết thành:
ssi
r
: vector dòng stator quan sát trên hệ tọa độ αβ.
fsi
r
: vector dòng stator quan sát trên hệ tọa độ dq.
Theo pt (1.8a) và pt (1.11) thì:
(1.16a)
(1.16b)
Nếu biết được góc φr thì sẽ xác định được mối liên hệ:
(1.17a)
(1.17b)
Theo hệ pt (???) và pt (1.17b) thì có thể tính được vector dòng stator thông
qua các giá trị dòng ia và ib đo được (hình 1.7).
s
si
r
= isα + j isβ
f
si
r
= isd + j isq
rjf
s
s
s eii
φ= rr
rjs
s
f
s eii
φ−= rr
Bài giảng Hệ Thống Điều Khiển Số (ĐCKĐB) T©B
Chöông 2: Hệ qui chiếu quay II.4
Hình 2.3: Thu thập giá trị thực của vector dòng stator trên hệ tọa độ dq.
Tương tự như đối với vector dòng stator, có thể biểu diễn các vector khác
của ĐCKĐB trên hệ tọa độ dq:
(1.18a)
(1.18b)
(1.18c)
(1.18d)
(1.18e)
Tuy nhiên, để tính được isd và isq thì phải xác định được góc φr, góc φr được
xác định thông qua ωr = ω + ωsl. Trong thực tế chỉ có ω là có thể đo được, trong khi
(tốc độ trượt) ωsl = 2πfsl với fsl là tần số của mạch điện rotor (lồng sóc) không đo
được. Vì vậy phương pháp điều khiển ĐCKĐB ba pha dựa trên các mô tả trên hệ
tọa dộ dq bắt buột phải xây đựng phương pháp tính ωr chính xác. Chú ý khi xây
dựng mô hình tính toán trong hệ tọa độ dq, do không thể tính tuyệt đối chính xác
góc φr nên vẫn giữ lại rqψ ( rqψ =0) để đảm bảo tính khách quan trong khi quan sát.
III. Ưu điểm của việc mô tả động cơ không đồng bộ ba pha trên hệ tọa độ từ
thông rotor
Trong hệ tọa độ từ thông rotor (hệ tọa độ dq), các vector dòng stator fsi
r
và
vector từ thông rotor frψr , cùng với hệ tọa độ dq quanh (gần) đồng bộ với nhau với
tốc độ ωr quanh điểm gốc, do đó các phần tử của vector fsi
r
(isd và isq) là các đại
ĐC KĐB
==
3~
Udc
Điều
khiển
M
3~
a b c
Nghịch
lưu
2=
3
isa
isb
isα
isβ
rje φ−
isd
isq
φr
pt (2.…) pt (2.…)
f
si
r
= isd + j isq
f
su
r
= usd + j isq
f
ri
r
= ird + j irq
sqsd
f
s jψ+ψ=ψr
rqrd
f
r jψ+ψ=ψr
Bài giảng Hệ Thống Điều Khiển Số (ĐCKĐB) T©B
Chöông 2: Hệ qui chiếu quay II.5
lượng một chiều. Trong chế độ xác lập, các giá trị này gần như không đổi; trong quá
trình quá độ, các giá trị này có thể biến theo theo một thuật toán điều khiển đã được
định trước.
Hơn nữa, trong hệ tọa độ dq, ψrq=0 do vuông góc với vector frψr (trùng với
trục d) nên frψr =ψrd. (1.19)
Đối với ĐCKĐB 3 pha, trong hệ tọa độ dq, từ thông và mômen quay được
biểu diễn theo các phần tử của vector dòng stator:
(1.20a)
(1.20b)
(Hai phương trình trên sẽ được chứng minh trong chương sau).
với: Te momen quay (momen điện) của động cơ
Lr điện cảm rotor
Lm hỗ cảm giữa stator và rotor
p số đôi cực của động cơ
Tr hằng số thời gian của rotor
s toán tử Laplace
Phương trình (1.20a) cho thấy có thể điều khiển từ thông rotor rrd ψ=ψ r
thông qua điều khiển dòng stator isd. Đặc biệt mối quan hệ giữa hai đại lượng này là
mối quan hệ trễ bậc nhất với thời hằng Tr.
Nếu thành công trong việc áp đặt nhanh và chính xác dòng isd để điều khiển ổn
định từ thông rdψ tại mọi điểm làm việc của động cơ. Và thành công trong việc áp
đặt nhanh và chính xác dòng isq, và theo pt (1.20b)7 thì có thể coi isq là đại lượng
điều khiển của momen Te của động cơ.
Bằng việc mô tả ĐCKĐB ba pha trên hệ tọa độ từ thông rotor, không còn
quan tâm đến từng dòng điện pha riêng lẻ nữa, mà là toàn bộ vector không gian
dòng stator của động cơ. Khi đó vector si
r
sẽ cung cấp hai thành phần: isd để điều
khiển từ thông rotor rψr , isq để điều khiển momen quay Te, từ đó có thể điều khiển
tốc độ của động cơ.
(1.21a)
(1.21b)
Khi đó, phương pháp mô tả ĐCKĐB ba pha tương quan giống như đối với
động cơ một chiều. Cho phép xây dựng hệ thống điều chỉnh truyền động ĐCKĐB
ba pha tương tự như trường hợp sử dụng động cơ điện một chiều. Điều khiển tốc độ
ĐCKĐB ba pha ω thông qua điều khiển hai phần tử của dòng điện si
r
là isd và isq.
sd
r
m
rd isT1
L
+=ψ
dt
d
P
JTip
L
L
2
3T Lsqrd
r
m
e
ωψ −==
isd → rψr
isq → Te → ω
Bài giảng Hệ Thống Điều Khiển Số (ĐCKĐB) T©B
Chöông 3: Mô hình ĐCKĐB trong hệ qui chiếu quay III.1
Chương 3: MÔ HÌNH ĐCKĐB TRONG HỆ QUI
CHIẾU QUAY
I. Một số khái niệm cơ bản của động cơ không đồng bộ ba pha
I.1. Một số qui ước ký hiệu dùng cho điều khiển ĐCKĐB ba pha
Để xây dựng mô hình mô tả động cơ KĐB ba pha, ta thống nhất một số qui
ước cho các ký hiệu cho các đại lượng và các thông số của động cơ.
Hình 2.1: Mô hình đơn giản của động cơ KĐB ba pha
mL
s
Rr
rLσsLσsR
sv
si ri
mi
Hình 2.2: Mạch tương đương của động cơ KĐB ba pha
Trục chuẩn của mọi quan sát được qui ước là trục của cuộn dây pha A như
hình 2.1. Mọi công thức được xây dựng sau này đều tuân theo qui ước này. Sau đây
là một số các qui ước cho các ký hiệu:
Hình thức và vị trí các chỉ số:
stator
Cuộn dây
pha A
isa
usa
irA
isc
usc
isb
usb
Cuộn dây
pha C
Cuộn dây
pha B
rotor
irC
irB
stator
ω
θ
Trục chuẩn
Bài giảng Hệ Thống Điều Khiển Số (ĐCKĐB) T©B
Chöông 3: Mô hình ĐCKĐB trong hệ qui chiếu quay III.2
• Chỉ số nhỏ góc phải trên:
s đại lượng quan sát trên hệ qui chiếu stator (hệ tọa độ αβ).
f đại lượng quan sát trên hệ qui chiếu từ thông rotor
(hệ tọa độ dq).
r đại lượng quan sát trên hệ tọa độ rotor với trục thực là trục của
rotor (hình 1.6).
* giá trị đặt
e giá trị ước lượng
• Chỉ số nhỏ góc phải dưới:
o Chữ cái đầu tiên:
s đại lượng của mạch stator.
r đại lượng của mạch rotor.
o Chữ cái thứ hai:
d, q phần tử thuộc hệ tọa độ dq.
α, β phần tử thuộc hệ tọa độ αβ.
a, b, c đại lượng ba pha của stator.
A, B, C đại lượng ba pha của rotor, lưới.
• Hình mũi tên (→) trên đầu: ký hiệu vector (2 chiều).
• Độ lớn (modul) của đại lượng: ký hiệu giữa hai dấu gạch đứng (| |).
Các đại lượng của ĐCKĐB ba pha:
u điện áp (V).
i dòng điện (A).
ψ từ thông (Wb).
Te momen điện từ (N.m).
TL momen tải (momen cản - torque) (hay còn ký hiệu là MT) (Nm).
ω tốc độ góc của rotor so với stator (rad/s).
ωa tốc độ góc của một hệ toạ độ bất kỳ (arbitrary) (rad/s).
ωs tốc độ góc của từ thông stator so với stator (ωs = ω + ωsl) (rad/s).
ωr tốc độ góc của từ thông rotor so với stator (ωr ≈ ωs) (rad/s).
ωsl tốc độ góc của từ thông rotor so với rotor (tốc độ trượt) (rad/s).
θ góc của trục rotor (cuộn dây pha A) trong hệ toạ độ αβ (rad).
θs góc của trục d (hệ toạ độ quay bất kỳ) trong hệ toạ độ αβ (rad).
θr góc của trục d (hệ toạ độ quay bất kỳ) so với trục rotor (rad).
φs góc của từ thông stator trong hệ toạ độ αβ (rad).
φr góc của từ thông rotor trong hệ toạ độ αβ (rad).
φre góc của từ thông rotor ước lượng (estimated) trong hệ toạ độ αβ (rad).
ϕ góc pha giữa điện áp so với dòng điện.
Các thông số của ĐCKĐB ba pha:
Rs điện trở cuộn dây pha của stator (Ω).
Rr điện trở rotor đã qui đổi về stator (Ω).
Lm hỗ cảm giữa stator và rotor (H).
Lσs điện kháng tản của cuộn dây stator (H).
Lσr điện kháng tản của cuộn dây rotor đã qui đổi về stator (H).
p số đôi cực của động cơ.
J momen quán tính cơ (Kg.m2).
Các thông số định nghĩa thêm:
Bài giảng Hệ Thống Điều Khiển Số (ĐCKĐB) T©B
Chöông 3: Mô hình ĐCKĐB trong hệ qui chiếu quay III.3
Ls = Lm + Lσs điện cảm stator.
Lr = Lm + Lσr điện cảm rotor.
Ts =
s
s
R
L hằng số thời gian stator.
Tr =
r
r
R
L hằng số thời gian rotor.
σ = 1 –
rs
2
m
LL
L hệ số từ tản tổng.
Tsamp chu kỳ lấy mẫu.
Cc đại lượng viết bằng chữ thường – chữ hoa:
Chữ thường: Đại lượng tức thời, biến thin theo thời gian.
Đại lượng là các thành phần của các vector.
Chữ hoa: Đại lượng vector, module của vector, độ lớn.
I.2. Các phương trình cơ bản của ĐCKĐB ba pha
Các phương trình toán học của động cơ cần phải thể hiện rõ các đặc tính thời
gian của đối tượng. Việc xây dựng mô hình ở đây không nhằm mục đích mô phỏng
chính xác về mặc toán học đối tượng động cơ. Việc xây dựng mô hình ở đây chỉ
nhằm mục đích phục vụ cho việc xây dựng các thuật toán điều chỉnh. Điều đó cho
phép chấp nhận một số điều kiện giả định trong quá trình thiết lập mô hình, tất
nhiên sẽ tạo ra một số sai lệch nhất định giữa đối tượng và mô hình trong phạm vi
cho phép. Các sai lệch này phải được loại trừ bằng kỹ thuật điều chỉnh.
Đặc tính động của động cơ không đồng bộ được mô tả với một hệ phương
trình vi phân. Để xây dựng phương trình cho động cơ, giả định lý tưởng hóa kết cấu
dây quấn và mạch từ với các giả thuyết sau:
Các cuộn dây stator được bố trí đối xứng trong không gian.
Bỏ qua các tổn hao sắt từ và sự bảo hòa của mạch từ.
Dòng từ hóa và từ trường phân bố hình sin trong khe hở không khí.
Các giá trị điện trở và điện kháng xem như không đổi.
mL
s
Rr
rLσsLσsR
sv
si ri
mi
sR sRσ rRσ
rRmL
rjωψ
mi
si
ri
sv
Các file đính kèm theo tài liệu này:
- Bai_Giang_He_Thong_DKS.pdf