Đề tài Điều khiển bán chủ động hệ cản ma sát biến thiên và hệ cản có độ cứng thay đổi kết hợp

Science & Technology Development, Vol 13, No.K5- 2010 Trang 64 Bản quyền thuộc ĐHQG.HCM ĐIỀU KHIỂN BÁN CHỦ ĐỘNG HỆ CẢN MA SÁT BIẾN THIÊN VÀ HỆ CẢN CÓ ĐỘ CỨNG THAY ĐỔI KẾT HỢP Chu Quốc Thắng(1) , Phạm Nhân Hòa(2), Trần Văn Bền(3) (1) Trường Đại học Quốc tế, ĐHQG-HCM, (2) Trường Đại học Kỹ thuật công nghệ Tp.HCM (3) Công ty Cổ phần, Đầu tư và Xây dựng COTEC (Bài nhận ngày 22 tháng 06 năm 2009, hoàn chỉnh sửa chữa ngày 01 tháng 11 năm 2010) TÓM TẮT: Bài báo ñưa ra hai thuật toán ñiều khiển chủ ñộng: thuật toán Instantaneous Control with Displacement and Velocity Feedback (ICDVF) và thuật toán Instantaneous Control with Velocity and Acceleration Feedback (ICVAF) ñể ñiều khiển hệ cản ma sát biến thiên và hệ cản có ñộ cứng thay ñổi kết hợp (VSFDS - Controlled Stiffness and Variable Friction Damper System). Các tính toán khảo sát số trong bài báo ñược thực hiện nhằm so sánh hiệu quả giảm chấn giữa hai thuật toán ñiều khiển này cũng như vai trò chính – phụ của từng hệ cản trong sự kết hợp này. Từ khóa: thuật toán ICDVF và thuật toán ICVAF, ñiều khiển hệ cản ma sát biến thiên, hệ cản có ñộ cứng thay ñổi kết hợp. 1. GIỚI THIỆU Các loại hệ cản khác nhau và tính hiệu quả giảm ñáp ứng của chúng ñã ñược giới thiệu và trình bày trong các bài báo trước ñây như: hệ cản ma sát trong ñiều khiển bị ñộng (FD) [1], hệ cản ma sát biến thiên trong khiển bán chủ ñộng (VFD) [2][3], hệ cản có ñộ cứng thay ñổi (CSD) hay cả hệ cản ma sát và hệ cản có ñộ cứng thay ñổi kết hợp ñược ñiều khiển bị ñộng (FD+CSD) [4]. Giữa hai loại hệ cản ma sát và CSD ñều có chung những ñiểm tương ñồng như: cùng mô hình tính khi chúng ñược ñiều khiển bị ñộng [1], cùng thuật toán ñiều khiển ICDVF khi chúng ñược ñiều khiển bán chủ ñộng. Hơn nữa, khi hai hệ này kết hợp và ñược ñiều khiển bị ñộng thì hiệu quả giảm ñáp ứng cũng có những thay ñổi rất ñặc trưng (như hiệu quả giảm ñáp ứng ñối với tải trọng xung hay với các băng gia tốc nền dạng xung (Northdrige) tốt hơn rất nhiều so với khi ta sử dụng từng loại hệ cản, nhưng ñối với tải trọng hay với các băng gia tốc nền dạng ñiều hòa thì hiệu quả giảm ñáp ứng lại kém ñi so với khi ta sử dụng từng loại hệ cản). Vì vậy, việc nghiên cứu hệ cản hệ cản ma sát biến thiên và hệ cản có ñộ cứng thay ñổi kết hợp ñược ñiều khiển bán chủ ñộng (VSFDS) là cần thiết và rất khả thi ñể ta có cái nhìn tổng quan về hai hệ cản này. 2. MÔ HÌNH, THUẬT TOÁN VÀ LỰC ĐIỀU KHIỂN VSFDS 2.1. Mô hình và thuật toán Xét kết cấu nhiều tầng ñược trang bị hệ cản VSFDS như Hình 20, trong ñó: Các ký hiệu: ( ), vaø i i im k x t lần lượt là khối lượng, ñộ cứng và chuyển vị so với ñất TẠP CHÍ PHÁT TRIỂN KH&CN, TẬP 13, SỐ K5 - 2010 Bản quyền thuộc ĐHQG-HCM Trang 65 nền của tầng thứ i ; ,M iC là ñộ cứng lò xo chính của hệ cản CSD. • Các tín hiệu từ bộ cảm biến (sensor) và thiết bị ño lực (load cell) ñều ñược thu nhận và truyền về bộ ñiều khiển (controller). Từ bộ ñiều khiển, tín hiệu ñược truyền ñến VFD và CSD ñể thay ñổi ( )tN (lực kẹp biến thiên, xem [2]) và ( )ctr tx (thanh ñiều khiển activating bar), tức là thay ñổi lực ñiều khiển iu . Quan hệ làm việc các ñại lượng này ñược cho trong ở Hình 21, trong ñó, ( ) ˆˆ vaø tu F là lực ñiều khiển và thuật toán ñiều khiển chủ ñộng. ( ) ( )ˆˆ t t=u F.y (0) với: y(t) là vector chứa dữ liệu về trạng thái của kết cấu mà bộ cảm biến ño ñược. Mà: ( ) ( )t t=y C.z (15) với: C là ma trận chỉ ra vị trí của các bộ cảm ứng ( )tz là vector trạng thái của kết cấu ở thời ñiểm t. Do ñó, ( ) ( ) ( )ˆ ˆˆ t t t= =u F.y F.C.z (16) Ñöôøng truyeàn tín hieäu Thieát bò ño löïc (load cell) Chuyeån ñoäng ñaát neàn w(t) i-1x (t) iu (t) x (t)i ki-1 BOÄ ÑIEÀU KHIEÅN mi-1 ik im b,iN (t) CM,i ctr,ix (t) x (t)ctr,i-1 M,i-1C N (t)b,i-1 u (t) x (t)i-2 i-1 i-2m ño traïng thaùi cuûa keát caáu Boä caûm bieán (sensor) VFD CSD Hình 20. Mô hình và các thành phần của kết cấu sử dụng VSFDS Science & Technology Development, Vol 13, No.K5- 2010 Trang 66 Bản quyền thuộc ĐHQG.HCM Boä ñieàu khieån VFD+CSD KEÁT CAÁUNgoaïi löïc taùc ñoäng Boä caûm bieán w z y N & x u ctr(t) (t) (t) (t) (t) (t) N & xctr(t) (t) uˆ(t)(t) = u Boä ñieàu khieån Fˆ u(t) (t)y(t)uˆ Hình 21. Sơ ñồ làm việc của kết cấu sử dụng hệ cản VSFDS Đối với thuật toán ICDVF, ˆF có dạng [5][6][7]: ( ) ( ) 112 2ˆ diag iλ −−  = Φ − Φ Φ 2c c ccF B . A . . C. (17) trong ñó: ( )diag vaø iλ Φcc là ma trận ñường chéo chứa trị riêng và vectơ riêng, chữ “c” trong công thức ñể chỉ ra các ñại lượng này là của ñiều khiển; 2 2, vaø Φ2cA B là phần dưới của ma trận A, B và Φc liên quan ñến lực ñiều khiển; ,A B là ma trận xác ñịnh ñặc trưng của kết cấu bao gồm các ma trận khối lượng, ma trận cản và ma trận ñộ cứng của kết cấu trong mô hình không gian trạng thái: ( ) ( ) ( ) ( )t t t tz = A.z + B.u + E.w& (18) trong ñó: ( )tw là vector gia tốc nền của trận ñộng ñất; E là ma trận phân bố lực ñiều khiển và gia tốc nền. Đối với thuật toán ICVAF, ˆF có dạng [5][6][7]: ( ) ( ) 112 2 2ˆ diag diagi iλ λ −−    = Φ − Φ Φ   c c cc cF B I . . A . C. . (19) trong ñó: 2I là phần dưới của ma trận ñơn vị I Tham số ( )iλ c trong công thức (17) và (19) ñược chọn trước như sau [2]: 2 1 2 ( ) 2 . . 1 i i c i i i ijλ ζ ω ω ζ − = − ± − (20) trong ñó: vaø i iω ζ lần lượt là tần số góc và tỉ số cản theo mục tiêu thiết kế 2.2.Lực ñiều khiển sinh ra trong VSFDS Đối với VSFDS, lực ñiều khiển u sinh ra trong quá trình làm việc ñược tính theo công thức sau: ( ) ( ) ( ) ,VFD ,CSDi ii u t u tu t = + (21) trong ñó: ( ) ,VFDiu t là lực ma sát biến thiên của VFD tại tầng thứ ith. ( ) ,VFDiu t có thể thay ñổi ñược nhờ việc thay ñổi lực kẹp ( )iN t (xem [2]); ( ),CSDiu t là lực ñàn hồi , , TẠP CHÍ PHÁT TRIỂN KH&CN, TẬP 13, SỐ K5 - 2010 Bản quyền thuộc ĐHQG-HCM Trang 67 của CSD tại tầng thứ ith. ( ) ,CSDiu t có thể thay ñổi ñược nhờ chuyển dịch của thanh activating bar ,i ctrx . Chú ý rằng: do ñặc ñiểm của CSD, khi nó làm việc, biến dạng của lò xo chính phải nằm trong miền ñàn hồi nên ( ) ,i ctrx t phải thỏa mãn ñiều kiện sau: ( ) ( ) ( )limit 1 limit,n ki i i ctrx x t x t x xt−≤ − + ≤ (22) trong ñó: , ,limit limitvaø n kx x là giới hạn ñàn hồi của lò xo khi nén và khi kéo. Và do sự làm việc chung giữa hai hệ cản nên ta phải kiểm tra ñiều kiện: Nếu ( ) ( )ˆiu t u t≥ thì ( ) ( )ˆiu t u t= (23) 3. KẾT QUẢ TÍNH TOÁN VÀ KHẢO SÁT SỐ 3.1. So sánh hiệu quả giảm chấn của FD, FD+CSD và VSFDS Để có thể ñánh giá hiệu quả giảm chấn của các hệ cản FD, FD+CSD và VSFDS, các tính toán khảo sát ñược thực hiện trên sơ ñồ một khung 3 tầng (như [1][2] và [4]) chịu tải trọng ñộng ñất Northridge (với 0.8430PGA g= ) cho 5 phương án sử dụng, kết hợp và thuật toán ñiều khiển các hệ cản FD, CSD khác nhau. Cụ thể như Hình 22. Ma trận khối lượng, ma trận cản và ma trận ñộ cứng (theo [1][2] và [4]): ( )5 4.78 0 0 0 4.78 0 10 0 0 5.18 kg     = ×     sM ; 5 8.6979 2.8402 0 .2.8402 4.3796 1.5394 10 0 1.5394 1.5394 N s m −     = − − ×       −  sD ; 5 2786 1393 0 1393 2786 1393 10 0 1393 1393 N m −     = − − ×       −  sK . • Đối với kết cấu ñược ñiều khiển bị ñộng (trường hợp (B) (C) và (D)), trong FD lấy: [ ]47;47;51 kN=maxF (như [1]) và trong CSD lấy: ( )2M kNC cm= • Đối với kết cấu sử dụng VSFDS ñược ñiều khiển theo thuật toán ICDVF (E), lấy 15%M sC k= × ; 0.3ζ = ; ( ),limit 7.5k nx cm= ± (như [4]). Science & Technology Development, Vol 13, No.K5- 2010 Trang 68 Bản quyền thuộc ĐHQG.HCM (A) – Khung không có hệ cản. (B) – Đặt hệ cản FD ở mỗi tầng. (C) – Đặt 1 FD+CSD ở tầng 1 (D) – Mỗi tầng có FD+CSD ñiều khiển bị ñộng (E) – Mỗi tầng ñặt VSFDS ñiều khiển bán chủ ñộng (A) (B) (C) FD+CSD (E)(D) VSFDS FD Caûm bieán ño chuyeån vò Caûm bieán ño vaän toác Hình 22. Các dạng khác nhau của kết cấu ñược trang bị FD+CSD và VSFDS Nhận xét: – Với tải trọng ñộng ñất Northridge (tải dạng xung), hệ cản FD+CSD cho hiệu quả giảm chấn tốt hơn nhiều so với khi không ñiều khiển và khi chỉ sử dụng hệ cản FD (Hình 23, Hình 24, Hình 25). – Với hệ cản kết hợp ñược ñiều khiển bị ñộng (FD+CSD) thì FD ñóng vai trò chủ ñạo [4], CSD chỉ là “thiết bị” bổ trợ cho FD nên ñộ cứng lò xo chính ( MC ) trong CSD là nhỏ. Nhưng ñối với hệ cản kết hợp ñược ñiều khiển bán chủ ñộng (VSFDS) với thuật toán ICVDF thì CSD là chủ ñạo, còn VFD là phụ trợ nên MC trong CSD phải ñủ lớn. Do MC trong trường hợp (E) chọn chưa ñủ lớn nên hiệu quả giảm chấn của trường hợp (E) cũng không lớn hơn trường hợp (D) nhiều (Hình 23, Hình 24). Bảng 3. Tổng hợp số liệu ñáp ứng của kết cấu 3 tầng dưới tải ñộng ñất Northridge xmax (cm) maxx&& (cm/s2) SFmax (kN) TH Hệ cản 1 2 3 1 2 3 1 2 3 (A) – 10.88 18.92 25.74 1002.1 1336.4 2130.6 7603 5676 9704 (B) 3 FD [1] 10.52 18.97 24.64 1081.4 1494.5 2071.1 5567 4818 7997 (C) 1 FD+CSD [4] 9.20 15.53 18.43 720.8 703.0 798.5 6428 5608 5040 (D) 3 FD+CSD [4] 8.46 14.12 17.02 463.5 564.0 640.4 3894 3849 4157 (E) 3 VSFDS 1.51 2.40 3.62 1168.3 1178.0 830.6 3052 3413 3317 TẠP CHÍ PHÁT TRIỂN KH&CN, TẬP 13, SỐ K5 - 2010 Bản quyền thuộc ĐHQG-HCM Trang 69 xave (cm) avex&& (cm/s2) SFave (kN) TH Hệ cản 1 2 3 1 2 3 1 2 3 (A) – 1.25 2.26 2.88 105.2 133.8 178.7 527 617 861 (B) 3 FD [1] 1.19 2.11 2.65 77.83 128.8 161.7 399 575 739 (C) 1 FD+CSD [4] 0.55 0.94 1.12 20.6 26.0 29.0 259 256 281 (D) 3 FD+CSD [4] 0.51 0.87 1.05 17.3 23.0 28.4 231 240 262 (E) 3 VSFDS 0.15 0.23 0.32 52.3 58.2 65.0 83 349 169 (B) (C) (D) (E)-20 0 20 40 60 80 100 Truong hop D o gi a m (% ) (B) (C) (D) (E)-20 0 20 40 60 80 100 Truong hop Hình 23. Độ giảm ñáp ứng tầng 1 Hình 24.Độ giảm ñáp ứng tầng 2 (B) (C) (D) (E)0 20 40 60 80 100 Truong hop D o gi a m (% ) Chuyen vi lon nhat Chuyen vi trung binh Gia toc lon nhat Gia toc trung binh Luc cat lon nhat Luc cat trung binh Hình 25. Độ giảm ñáp ứng tầng 3 3.2. Phân tích hiệu quả giảm chấn của 2 thuật toán ñiều khiển ICDVF và ICVAF: Để so sánh hiệu quả giảm chấn của 2 thuật toán ñiều khiển ICDVF và ICVAF ta sử dụng tải trọng ñộng ñất ElCentro (với 0.3484PGA g= ). • Đối với kết cấu sử dụng 3 VSFDS ñược ñiều khiển theo thuật toán ICDVF và ICVAF, lấy: 2%M sC k= × ; ( ),limit 7.5k nx cm= ± ; 0.3ξ = Science & Technology Development, Vol 13, No.K5- 2010 Trang 70 Bản quyền thuộc ĐHQG.HCM ICDVF ICVAF 0 20 40 60 80 100 Tang I Tang II Tang III Do giam (%) 0 20 40 60 80 100 Tang I Tang II Tang III Do giam (%) Hình 26. Hiệu quả giảm ñáp ứng của kết cấu khi ñược ñiều khiển bán chủ ñộng (SA) 0 20 40 60 80 100 Tang I Tang II Tang III Do giam (%) 0 20 40 60 80 100 Tang I Tang II Tang III Do giam (%) Hình 27. Hiệu quả giảm ñáp ứng của kết cấu khi ñược ñiều khiển chủ ñộng (AC) 0 1 2 3 -2000 -1000 0 1000 2000 Thoi gian (s) Lu c di eu kh ie n (kN ) 0 1 2 3 4 -2000 -1000 0 1000 2000 Thoi gian (s) Hình 28. Lực ñiều khiển tại tầng 1 của VSFDS Để ñánh giá tỉ lệ “ñóng góp” của lực ma sát trong VFD và lực trong CSD của 2 thiết bị vào việc ñiều khiển bán chủ ñộng, ta dùng ñại lượng xung lượng ñược ñịnh nghĩa như sau: x max (xj-xj+1)max amax SFmax xave (xj-xj+1)ave aave SFave a. b. a. b. TẠP CHÍ PHÁT TRIỂN KH&CN, TẬP 13, SỐ K5 - 2010 Bản quyền thuộc ĐHQG-HCM Trang 71 0 ft S u dt= ∫ (24) trong ñó: u là lực ñiều khiển ñược sinh ra bởi thiết bị; ft là tổng thời gian phân tích; ñơn vị của xung lượng là .N s Bảng 4. Xung lượng của các lực trong VSFDS Thuật toán ICDVF Thuật toán ICVAF Tầng uˆ VSFDSu VFDu CSDu uˆ VSFDSu VFDu CSDu 1st 11.716 3.694 2.597 2.460 18.022 4.419 3.640 2.544 2nd 17.357 2.694 0.612 2.462 26.038 3.063 1.487 2.462 Xung lượng: ( )610 .S N s× 3rd 20.681 3.097 1.216 2.540 33.842 3.306 1.667 2.556 1st 100 31.53 22.17 20.99 100 24.52 20.20 14.11 2nd 100 15.52 3.52 14.18 100 11.76 5.71 9.46 3rd 100 14.98 5.88 12.28 100 9.77 4.92 7.55 Tỉ lệ: ( )% Tb 20.68 10.52 15.82 15.35 10.28 10.37 Tỉ lệ xung lượng các thiết bị tham gia vào việc ñiều khiển kết cấu TANG 1 TANG 2 TANG 3 0 20 40 60 80 100 TI LE (% ) TANG 10 20 40 60 80 100 TI LE (% ) Hình 29.Thuật toán ICDVF Hình 30.Thuật toán ICDVF Nhận xét: – Với ñộ cứng của lò xo chính chỉ bằng 2% ñộ cứng tầng thì hiệu quả giảm ñáp ứng (Hình 26) khi ñược ñiều khiển bán chủ ñộng là chấp nhận ñược. – Mặc dù xung lượng của lực VSFDS trong ñiều khiển bán chủ ñộng chỉ bằng 20.7% ñối với ICDVF và 15.4% ñối với ICVAF (xem AC VSFDS VFD CSD Science & Technology Development, Vol 13, No.K5- 2010 Trang 72 Bản quyền thuộc ĐHQG.HCM – Bảng 4) nhưng hiệu quả giảm ñáp ứng của VSFDS là gần bằng như trong ñiều khiển chủ ñộng (Hình 26 và Hình 27). – Mặc dù cả hai thuật toán (ICDVF và ICVAF) khi ñược ñiều khiển hoàn toàn bằng phương pháp chủ ñộng thì cho kết quả giảm ñáp ứng gần giống nhau nhưng khi VSFDS ñược ñiều khiển bán chủ ñộng bằng 2 thuật toán này thì cho kết quả khác nhau (khác nhau cả về lực ñiều khiển (Hình 28) và hiệu quả giảm ñáp ứng (Hình 26)) nhưng nhìn chung thì ñộ sai biệt không nhiều. 4. KẾT LUẬN – Bài báo ñã ñưa ra mô hình, hai thuật toán (thuật toán ICDVF và ICVAF) và sự kết hợp với nhau của hai hệ cản VFD và CSD ñể sinh ra ñược lực ñiều khiển bán chủ ñộng lớn hơn của hệ cản kết hợp. – Hiệu quả giảm ñáp ứng của 2 thuật toán với hệ cản VSFDS là gần bằng nhau. Vì vậy, tùy vào loại cảm biến ño trạng thái kết cấu (sensor) mà ta có thể lựa chọn thuật toán cho phù hợp. – Phần ví dụ tính toán số cũng chỉ ra rằng: với hệ cản kết hợp ñược ñiều khiển bị ñộng (FD+CSD) thì FD ñóng vai trò ñiều khiển chính, CSD chỉ là hệ cản hổ trợ cho FD nên ta chỉ cần ñộ cứng lò xo chính ( )MC trong CSD là nhỏ. Nhưng ñối với hệ cản kết hợp ñược ñiều khiển bán chủ ñộng (VSFDS) với hai thuật toán ICDVF và ICVAF, với phần tính toán xung lượng của lực ñiều khiển trong từng hệ cản thì CSD là chủ ñạo, còn VFD là phụ trợ nên MC trong CSD phải ñủ lớn. SEMI-ACTIVE PREDICTIVE CONTROL OF STRUCTURES WITH CONTROLLED STIFFNESS DEVICES AND VARIABLE FRICTION DAMPER SYSTEM Chu Quoc Thang(1), Pham Nhan Hoa(2), Tran Van Ben(3) (1) International University, VNU-HCM (2)The Ho Chi Minh University of Technology, (3)The COTEC Investment and Construction Joint Stock Company ABSTRACT: This paper presents two active control algorithms (Instantaneous Control with Displacement and Velocity Feedback (ICDVF) and Instantaneous Control with Velocity and Acceleration Feedback (ICAVF)) to control the structures eqquiped Controlled Stiffness Devices and Variable Friction Damper System. The numerical examples aim to evaluate the effect structure’s response reductions between the two algorithms as well as the principal and accessory role. Keywords: ICDVF, ICAVF, Controlled Stiffness Devices, Variable Friction Damper System. TẠP CHÍ PHÁT TRIỂN KH&CN, TẬP 13, SỐ K5 - 2010 Bản quyền thuộc ĐHQG-HCM Trang 73 TÀI LIỆU THAM KHẢO [1].Phạm Nhân Hòa, Chu Quốc Thắng, Đánh giá hiệu quả giảm chấn của hệ cản ma sát ñiều khiển bị ñộng với công trình chịu tải trọng ñộng ñất, Tạp chí Phát triển Khoa học và Công nghệ, Đại học quốc gia Tp. Hồ Chí Minh, Vol 11, No.05(2008) 78-90. [2].Phạm Nhân Hòa, Chu Quốc Thắng, Đánh giá hiệu quả của hệ cản ma sát biến thiên với công trình chịu tải trọng ñộng ñất, Tạp chí Phát triển Khoa học và Công nghệ, Đại học quốc gia Tp. Hồ Chí Minh, Vol 11, No.12(2008) 112-120. [3].Phạm Nhân Hòa, Chu Quốc Thắng, Các phương án sử dụng hệ cản ma sát biến thiên trong kết cấu 9 tầng, Tạp chí Phát triển Khoa học và Công nghệ, Đại học quốc gia Tp. Hồ Chí Minh, Vol 11, No.09(2008) 110-118. [4].Nhan Hoa Pham, Quoc Thang Chu, Passive Combined Control of Non-Linear Structures with Friction Dissipators and Controlled Stiffness Devices Combined, The International Conference on Computational Solid Mechanics, November, 27 –30, 2008, Hochiminh City, Vietnam. [5].Lyan-Ywan Lu, Predictive control of seismic structures with semi-active friction dampers, Earthquake Engng Struct. Dyn. 2004; 33:647–668. [6].Lyan-Ywan Lu, Seismic test of modal control with direct output feedback for building structures, Structural Engineering and Mechanics, Vol 12, No. 6 (2001) 633-656. [7].Lyan-Ywan Lu, Semi-active modal control for seismic structures with variable friction dampers, Engineering Structures 26 (2004) 437–454.