Đề tài Tìm hiểu dây chuyền sản xuất ac quy, đi sâu nghiên cứu hệ thống nạp ac quy tự động

thứ 3 là phương pháp tối ưu, nó tận dụng được ưu điển của 2 phương pháp trên. Dòng điện và điện áp vừa phải do vậy dễ dàng cho việc lựa chọn thiết bị biến đổi. 3.3. SƠ ĐỒ ĐỀ XUẤT. 44 E P 6 R S T S L 1 F 1 SL1 SL2 X S 5 0C S 3A co s S 2 - 2 A 2 5 2 1 6 B 6 B M C 1 a b M C X 5 A F 2 1 0 A U 0 V 0 C 3 .5 3 - E Q T F L O A T IN G E Q U A L IZ IN G 3 - E Q CL LN E Q T A C 1 A C 2 A C 3 M C a b 1 2 3 (A C /D C - S 1 ) (E W S - 3 0 0 0 T ) REF PV PF COM +S -S CNT PG ACG FG TOG ALX EQT EC EQ ALX EL V2 V2 CL FL -B SI1 SI2 SI0 +B AL FG AC AC C O N T R O L C IR C U IT (A A - 1 7 2 C ) M C X G L R L 1 09 (3 - E Q T ) E L S O 3 - 4 A V2 PL SO3 - 8B S03 - 8B * 1 * 2 +B N * 2 * 1 + - S 0 1 -S P 0 0 P P N 0 V S O 2 - 1 A B T S 2 - 1 A C 3 8 P N 2 6 EQ 45 1 9 3 11 5 13 7 15 17 19 23 25 26 24 20 18 16 8 14 6 12 4 10 2 BT S01 - 8A P N Sh3 F3 F4 B1 B2 F5 F6 BAT1 BAT2 3V 6B 3A D P0 -S P00 P N P 0V S 0 1 - 7 A S01 - 2A 1 2 6 5 SD MC S1-2B S1-2B MC Sh4 P3 3A LD S03 4A 6A C14 C14 N P N P NP 2A 6A 100A 100A P N NP 1V 6B 3A 3A 2V 6B N P N P 2A 4A PA1 NA1 P N P N PA3 NA3 PA4 NA4 PA2 NA2 AS81 M0215HB 1 4 6 8 10 12 14 18 17 13 11 7 5 3 2 9 A81 V81 O F F C H A R G E R B U S N O .1 B A T T N O .2 B A T T M 1 1 M 1 2 + - + - NV2 PV2 NV4 PV4 NV3 PV3 PV1 NV1 3V 1V 2V N O .2 B A T T N O .1 B A T T B U S C H A R G E R O F F VS81 M0215HB 18 14 12 10 8 6 4 1 9 2 3 5 7 11 13 17 M 1 3 M 1 4 P 2 N 2 N 1 P 1 Sh1 Sh2 P N P N 46 Hình 3.4. Sơ đồ mạch nạp ac quy. LD S01 8B SL25 SL26 C NC M+ M- C C GRS 81 C14 F09 3A EB1 EB2 EB3 EB4 EB8 EB12 EB5 EB6 EB7 EB9 EB10 EL1A EL1B EL1C EL1D EL1E EB11 EL1F P 3 N S L 8 1 S L 8 1 EL EL SL2 S01 - 6A ES81 C5.5 1 2 5 6 20A 20A EB13 10A 10A 10A 10A 10A 10A EMC 1 2 EMC a b 9 10 50 - 2F 3 - 11EL TEST EL1F EL1F EL1F EMC1 EMC2 EMC3 EMC4 GR1 GR2 TB1 C NC GRS 3A NP L - DPYC - 5.5 L - DPYC - 5 1 2 ALX EMC 8B AA - 172C S01 DC24V LOW INSUALATION SIGNAL DISCHARGING P N MO +81- 47 3.4. TÍNH TOÁN LỰA CHỌN. 3.4.1. Sơ đồ mạch lực. Hình 3.5. sơ đồ mạch nạp 3.4.1..2. Các phần tử trên sơ đồ mạch lực. a. Van lực: Để chọn van ta phải dựa vào chế độ làm việc nặng nề nhất mà van phải chịu. b. Chỉ tiêu điện áp: - Van phải chịu điện áp nặng nề khi các ac quy được nạp no: Mỗi ngăn ac quy có điện áp là 2V.Để có ac quy 50V ta cần 2 50 = 25 ngăn. Để nạp no thì cần điện áp nạp cho mỗi ngăn là 2, 7V. Khi đó: Ud =2, 7. 2 50 =67, 5 (V) 48 Điện áp ngược lớn nhất trên van: Ung max = 2 . U2 với U2 = Ud / Ksd cho sơ đồ chỉnh lưu cầu một pha ksd = 0, 9 thay vào ta có: Ung max = 2 9,0 5,67 =106, 1 V Do thực tế điện áp lưới không ổn định và được phép dao động, mặt khác có nhiều yếu tố ảnh hưởng ngẫu nhiên trên mạng điện nên van được chọn với một hệ số dự trữ điện áp nhất định: Uv > Ku Ung max với Ku là hệ số dự trữ cho van. Ta chọn: Ku =1, 7 U ng max = 106, 1.1, 7 = 180, 4(V). c. Chỉ tiêu dòng điện. - Tính dòng điện của van Dòng điện trung bình thực tế qua van: Itb v = 2 Ud = 2 60 = 30 A Thực tế phải chọn van chịu được hệ số quá dòng KI = 1, 2 I v = KI. I tbv = 30.1, 2 = 36 A Trong sơ đồ này, chế độ làm việc của tiristor và điôt là giống nhau nên điềukiện chọn van giống nhau. Vì tải có công suất nhỏ nên ta chọn điều kiện làm mát cho van là làm mát tự nhiên, dùng cánh tản nhiệt chuẩn với đối lưu không khí. Vậy điều kiện chọn van: U ng max ≥ 180, 4 V IV ≥ 36 A d. Lựa chọn van. Diode: Loại C40-020R Imax = 40A Ungmax = 200V ΔU = 1, 1V TCP = 200 0 C 49 Thyristor: Loại T10-40 do Liên Xô chế tạo I cp = 40A U ngmax = 200V I dk =150mA U dk = 4V ΔU = 1, 75V du/dt = 100(V/s) di/dt = 40(A/ μs) 3.4.1.3.Các thiết bị bảo vệ: Bảo vệ ngắn mạch, quá tải. Sử dụng Aptômat (AT) để đóng cắt mạch lực, bảo vệ khi quá tải và ngắn mạch tiristor, ngắn mạch đầu ra của bộ biến đổi, ngắn mạch thứ cấp máy biến áp. Bảo vệ quá áp, tốc độ tăng điện áp cho van. Bảo vệ quá điện áp do quá trình đóng cắt các tiristor được thực hiện bằng cách mắc R – C song song với thyristor. Khi có sự chuyển mạch, các điện tích tụ trong các lớp bán dẫn phóng ra ngoài tạo dòng điện ngược trong khoảng thời gian ngắn. Sự biến thiên nhanh chóng của dòng điện ngược gây ra sức điện động cảm ứng rất lớn trong các điện cảm làm cho quá điện áp giữa anôt và katôt của thyristor. Khi có mạch R – C mắc song song với thyristor nó tạo ra vòng phóng điện trong quá trình chuyển mạch nên bảo vệ được thyristor không bị quá điện áp. Nếu tốc độ biến thiên điện áp vượt quá du/dt cho phép của van thì van sẽ dẫn mà không cần dòng điều khiển.Do đó ta phải mắc thêm R-C song song với thyristor, nó sẽ làm giảm tốc độ tăng điện áp trên thyristor.Ta phải bố trí sao cho Thyristor phải nằm sát C. Điện trở R có tác dụng hạn dòng phóng của tụ khi van dẫn. Theo tính toán kinh nghiệm ta chọn C = 0, 3 μF, R = 70 Ω. Hạn chế tốc độ tăng dòng. 50 Vì với tải là ac quy không có tính cảm nên tốc độ tăng dòng có thể rất lớn có thể gây hiện tượng đốt nóng cục bộ trong van vì vậy ta phải có biện pháp hạn chế nó. Biện pháp đơn giản nhất là mắc nối tiếp với tải một cuộn cảm. Tuy nhiên vì ta sử dụng nguồn biến áp cho chỉnh lưu nên điện cảm trongcuộn dây máy biến áp cũng đã đủ để đảm bảo điều kiện trên. 3.4.1.4. Các thiết bị chỉ thị: Ampe kế đo dòng nạp: chọn loại ampe kế 100 A. Vol kế đo điện áp nạp: chọn loại vol kế 100 V. 3.4.1.5. Điện trở lấy tín hiệu: Rs: lấy tín hiệu phản hồi dòng về mạch điều khiển. Tín hiệu phản hồi áp ta nối trực tiếp vào hai đầu của ac quy. 3.4.1.6.Tính toán máy biến áp. Hình 3.6. Máy biến áp Tính các thông số cơ bản: 1. Điện áp chỉnh lưu không tải: Udo = Ud + ΔUV + ΔUba + ΔUdn (3.3) Trong đó: Ud = 67, 5 V - Điện áp chỉnh lưu ΔUV = 1, 1 +1, 75 =2, 85 V - Sụt áp trên các van ΔUba =10% Ud = 6, 75 V -Sụt áp bên trong máy biến áp khi có tải. ΔUdn ≈ 0 -Sụt áp trên dây dẫn (coi rất nhỏ). Vậy: Udo = 67, 5+2, 85+6, 75 =77, 1 V. 2. Công suất tải tối đa: 51 Pdmax = Udo. Id = 77, 1.60 = 4626 W 3. Công suất máy biến áp: Sba = kP. Pdmax = 1, 23.4626 = 5690 W Với sơ đồ cầu một pha: kP =1, 23. Tính sơ bộ mạch từ (xác định kích thước bản mạch từ): Tiết diện sơ bộ trụ: Qfe = kq. fm Sba . (3.4) trong đó kQ: là hệ số phụ thuộc phương thức làm mát Với máy biến áp dầu ta lấy kQ = 5 m:số pha của máy biến áp: m = 1 f: là tần số dòng điện xoay chiều (ở đây tần số là f =50Hz). Từ đó chúng ta có: QFe =5. 50.1 5690 = 53, 34 cm 2 . Tính toán dây quấn: - Điện áp cuộn dây sơ cấp: U1 =220 V - Điện áp cuộn dây thứ cấp: U2 = ku Udu = 9,0 1,77 = 85, 67 V với sơ đồ cầu một pha: ku = 0, 9 - Hệ số máy biến áp: kba = 2 1 U U = 67,85 220 = 2, 57 Số vòng dây mỗi pha máy biến áp: Ta có công thức: W = BQf U Fe ...44,4 vòng. (3.5) trong đó W -Số vòng dây của cuộn dây cần tính. U - Điện áp của cuộn dây cần tính (V). B - Từ cảm (thường chọn trong khoảng từ 1 – 1, 8 Tesla). 52 QFe- Tiết diện lõi thép(m 2 ). Ta chọn thép làm máy biến áp là loại có mã hiệu là Э 330 dày 0, 5mm từ đó ta có : B = 1, 1T. Số vòng dây cuộn sơ cấp máy biến áp. W1 = 170 vòng. Số vòng dây cuộn thứ cấp máy biến áp. W2 = 66 vòng. Dòng điện các cuộn dây: Dòng thứ cấp: I2 = k2. Id = 1, 11. 60 = 66, 6 A Dòng sơ cấp: I1 = I2 / kba = 25, 9 A Tiết diện dây dẫn: Chọn sơ bộ mật độ dòng điện trong máy biến áp: Với máy biến áp dầu và dây dẫn bằng đồng, chọn J1 = J2 = 3 (A/mm 2 ) Tiết diện dây quấn sơ cấp máy biến áp: S1 = 1 1 J I = 3 9,25 = 8, 633 mm 2 . Tiết diện dây quấn thứ cấp của máy biến áp: S2 = 2 2 J I = 3 6,66 = 22, 2 mm 2 . Đường kính dây dẫn: Do dây dẫn có tiết diện nhỏ nên ở đây chúng ta chọn dây dẫn tròn. Đường kính của dây dẫn thứ cấp là: d2 = S.4 = 14,3 2,22.4 = 5, 3 mm. Đường kính của dây dẫn sơ cấp là: d1 = S.4 = 14,3 633,8.4 = 3, 3 mm. 53 3.4.2. Mạch điều khiển. 3.4.2.1. Cấu trúc mạch điều khiển. a.Các hệ điều khiển chỉnh lưu: Có hai hệ điều khiển cơ bản là hệ đồng bộ và hệ không đồng bộ. + Hệ đồng bộ: trong hệ này góc điều khiển mở van luôn được xác định xuất phát từ một thời điểm cố định của điện áp lực. Vì vậy trong mạch điều khiển phải có một khâu thực hiện nhiệm vụ này gọi là khâu đồng pha để đảm bảo mạch điều khiển hoạt động theo nhịp của điện áp lực. + Hệ không đồng bộ: trong hệ này góc điều khiển mở van không được xác định theo điện áp lực mà được tính dựa vào trạng thái của tải chỉnh lưu và vào góc điều khiển của lần phát xung mở van ngay trước đấy. Do đó, mạch điều khiển này không cần khâu đồng pha, tuy nhiên để bộ chỉnh lưu hoạt động bình thường bắt buộc phải thực hiện điều khiển theo mạch vòng kín, không thể thực hiện với mạch hở. 3.4.2.2. Nguyên tắc điều khiển. Để điều chỉnh góc mở của các tiristor trong nửa chu kì điện áp dương ta thường dùng hai nguyên tắc điều khiển: thẳng đứng tuyến tính và thẳng đứng arccos. Nguyên tắc điều khiển thẳng đứng tuyến tính: Hình 3.7. Nguyên tắc điều khiển thẳng đứng tuyến tính Theo nguyên tắc này người ta dùng hai điện áp: - Điện áp đồng bộ (us), đồng bộ với điện áp dặt trên cực A - K của tiristor, thường đặt vào đầu đảo của khâu so sánh. 54 - Điện áp điều khiển (ucm) - điện áp một chiều có thể điều chỉnh được biên độ, thường đặt vào đầu không đảo của khâu so sánh. Bấy giờ hiệu điện thế đầu vào của khâu so sánh là: Ud = ucm - us Mỗi khi ucm = us thì khâu so sánh lật trạng thái, ta nhận được "sườn xuống" của điện áp đầu ra của khâu so sánh. "sườn xuống" này thông qua đa hài một trạng thấi ổn định tạo ra một xung điều khiển. Như vậy, bằng cách làm biến đổi ucm người ta có thể điều chỉnh được thời điểm xuất hiện xung ra, tức là điều chỉnh được góc mở α của tiristor. Giữa α và ucm có quan hệ: Usm Ucm (3.6) Người ta lấy Ucmmax = Usm Nguyên tắc điều khiển thẳng đứng "arccos": Theo nguyên tắc này người ta dùng hai điện áp: - Điện áp đồng bộ (us), vượt trước UAK=Um.sinωt của tiristor một góc là 2 us= Um.cosωt (3.7) - Điện áp điều khiển (ucm) - điện áp một chiều có thể điều chỉnh được biên độ (theo hai chiều dương và âm) Nếu đặt us vào cổng đảo và ucm vào cổng không đảo của khâu so sánh thì khi us=ucm ta sẽ nhận được một xung rất mảnh ở đầu ra của khâu so sánh khi khâu này lật trạng thái: Hình 3.8. Nguyên tắc điều khiển thẳng đứng “arccos” 55 Um.cosα = ucm. (3.8) Do đó: α = arccos m cm u U Khi ucm = Um thì α = 0. Khi ucm = 0 thì α = 2 Khi ucm = - Um thì α = π. Như vậy, khi điều chỉnh ucm từ trị ucm = +Um đến trị ucm = -U m, ta có thể điều chỉnh được góc mở α từ 0 đến π. Nguyên tắc điều khiển này được sử dụng trong các thiết bị chỉnh lưu đòi hỏi chất lượng cao. 3.4.2.3. Sơ đồ khối và chức năng. Dựa vào nguyên tắc điều khiển và yêu cầu của công nghệ ta thiết lập được sơ đồ khối của bộ điều khiển: Hình 3.9. Sơ đồ khối. Trong đó: Ung: Điện áp nguồn Uđk: Điện áp điều khiển a. Khâu đồng pha ( ĐF ): Có nhiệm vụ tạo điện áp trùng pha với điện áp thứ cấp biến áp mạch lực. Khâu này có chức năng xác định điểm gốc để tính góc điều khiển α. Vì vậy nó có góc pha liên hệ chặt chẽ với điện áp mạch lực. Thông thường khâu đồng pha còn làm nhiệm vụ cách ly giữa mạch lực điện áp cao với mạch điều khiển điện áp thấp. 56 b. Khâu tạo điện áp tựa (Utựa): Tạo điện áp có dạng cố định ( tam giác, răng cưa, cosin ) có chu kỳ làm việc theo nhịp của điện áp đồng pha. c. Khâu so sánh( SS ): Nhận tín hiệu điện áp tựa(Utựa)và điện áp điều khiển(Uđk)và tiến hành so sánh giữa điện áp tựa Utựa và điện áp điều khiển Uđk, tìm thời điểm hai điện áp này bằng nhau ( Uđk = Utựa) để phát xung điều khiển tức là xác định góc mở α. d. Khâu dạng xung ( DX): Nhằm tạo ra các xung có dạng phù hợp để mở chắc chắn van chỉnh lưu. Ở mọi chế độ làm việc các xung này được khởi động nhờ mạch so sánh, thường được sử dụng xung chùm. e. Khâu khếch đại xung (KĐX): Tiến hành khếch đại xung từ mạch dạng xung đưa lên sao cho có công suất ( U, I ) đủ để mở chắc chắn tiristor. Khâu này cũng thường làm nhiệm vụ cách ly giữa mạch điều khiển và mạch lực. Trong trường hợp mạch lực chạy ở điện áp thấp thì chúng ta có thể bỏ cách ly. f. Bộ điều khiển ( BĐK ): Khâu này có nhiệm vụ nhận các tín hiệu từ công nghệ đưa tới và các tín hiệu phản hồi lấy từ tải về để xử lý theo những qui luật điều khiển nhất định để quyết định đưa ra Uđk tác động đến góc điều khiển khống chế nguồn năng lượng ra tải cho phù hợp nhất. Trong đồ án này để đáp ứng những yêu cầu điều khiển, ta sử dụng "lý thuyết điều khiển theo độ lệch" để ổn định dòng điện và địên áp trong từng giai đoạn nạp của quá trình nạp ac quy tự động. Để ổn định dòng điện ta phải phản hồi âm dòng điện. Để ổn định điện áp ta phải phản hồi âm điện áp. Trong quá trình nạp ac quy tự động sự ổn dòng và ổn áp được thực hiện theo sơ đồ sau: 57 In - Uph - Uđk - α - Ud - In. Un - Uph - Uđk - α - Ud - Un. 3.4.2.4.Xây dựng mạch điều khiển. a. Khâu đồng pha. Sơ đồ và nguyên lý: Hình 3.10. Sơ đồ tạo điện áp đồng pha. Điện áp đồng pha được so sánh với điện áp trên biến trở VR1. Tại thời điểm UA=UVR1 thì đổi dấu của điện áp ra khuếch đại thuật toán. Điện áp tại cửa âm: u - = 2 3 . 1 R VRR E (3.9) Điện áp ra cửa dương bằng uA. Điện áp ra bằng: Ura = Ko.(u + -u - )=K0.(uA-u - ) (3.10) Khi uA > u - thì điện áp ra Ura = Ubh Khi uA < u - thì điện áp ra Ura = -Ubh Kết quả ta có chuỗi xung chữ nhật không đối xứng. 58 Hinh 3.11. Dạng điên áp khâu đồng pha. Tính toán: Điện áp sau khi từ đầu ra của biến áp đồng pha qua điôt Đ1, Đ2 được dạng điện áp một chiều nửa hình sin. chọn điện áp xoay chiều đồng pha UA=9(V) Điện trở R2, R1 được dùng để hạn chế dòng vào KTT. Thường chọn R2, R1 sao cho dòng vào KTT nhỏ hơn 1(mA) do đó: R2 > V A I U = 310 9 = 9000(Ω) Chọn R2 = R1 = 10 (KΩ ) Chọn góc duy trì và khoá năng lượng là 5o thì điện áp đặt vào cửa dương của bộ so sánh là: Ud= 2. Usin5 o = 2.12.sin5 o =1.48(V) Ta có: 2 3 .R RVR E = 1, 48 Do đó ta có: VR - R1 = 90(KΩ ) Chọn R1= 10(KΩ ), VR = 100(KΩ ) Chọn Khuếch đại thuật toán là loại TL084 có: 59 Nguồn cung cấp Vcc = ± 12V Nhiệt độ làm việc: t = -25 ÷ 850C Công suất tiêu thụ: P = 680 mW Tổng trở đầu vào: Rin = 10 6 MΩ Dòng điện ra: Ira = 30pA b. Khâu tạo điện áp răng cƣa. Sơ đồ và nguyên lý: Hinh 3.12. Sơ đồ tạo điện áp răng cưa. Điện áp của bộ phát xung chữ nhật được đưa vào cửa đảo của khâu tạo điện áp răng cưa. Khi Udp <0 (Udp=-Ubh) khi đó Đ3 dẫn tụ C1 nạp điện, điện áp trên tụ C1 bằng điện áp đầu ra OA2. Điện áp trên tụ C1 được nạp tăng tuyến tính. Khi điện áp này đạt trị số ngưỡng của điôt ổn áp DZ1 thì nó thông và giữ điện áp ra ở trị số này. Ở nửa chu kỳ sau khi Udb>0 thì Đ3 khoá nên dòng qua Đ3 bằng 0 lúc này dòng qua tụ C1 bằng dòng qua điện trở R4, dòng này ngược chiều với dòng qua tụ C1 ở nửa trước nghĩa là tụ C1 phóng điện do đó điện áp trên tụ C1 cũng như điện áp ra giảm tuyến tính. Khi điện áp giảm đến không rồi âm thì đĩôt DZ1 dẫn theo chế độ như điôt bình thường giữ cho điện áp ở giá trị 0. Tính toán: 60 Khi Udp < 0 (Udp = -Ubh) thì Đ3 dẫn tụ C được nạp điện. Điện áp trên tụ C bằng điện áp đầu ra của OPAM. Thông thường thiết kế với R4 << R5 do đó iR4 >> iR5, để đơn giản có thể bỏ qua iR5 do đó iR4 = iC Ura= UC =UC(0)+ t CR U t C I dti C bhc c 4 1 (vì UC(0)=0) Điôt ổn áp có nhiệm vụ không cho điện áp trên tụ C nạp quá Udz. Chọn loại điôt ổn áp là KC162A có điện áp ổn áp là: UOA = 6.2(V), dòng tốiđa I = 22(mA) Với tần số công nghiệp f = 50Hz thì mỗi nửa chu kỳ T = 10(ms), ta phải chọn R4 và C sao cho thời gian nạp điện âm tại đầu ra từ 0÷ 6.2(V) trong 0.5(ms) Ta có: UC = t C I c suy ra C I c = t Uc = 310.5,0 2,6 = 12400 Vậy IC = 12400.C Chọn C = 0.22(μ F) ta có: IC = 0.22.10 -6 . 12400 = 2, 728.10 -3 (A) hay IC = 2.728 (mA) R5 = c bh I U = 310.728,2 2,6 = 2272.72(Ω) Chọn R5 = 3(KΩ ) Khi Udp > 0 (Udp = +Ubh) thì Đ3 khoá, tụ C phóng điện. Dòng phóng điện: Ip = 4RVR E Điện áp trên tụ C giảm dần theo thời gian: uc(t) = UC(0)+ dti C c 1 UOA - C I R 4 t = UOA - CRVR E 4 t gọi tp là thời gian phóng của tụ điện. Ta chọn tp=9(ms) Chọn R4, VR sao cho tụ phóng về 0 V trong 9 (ms) 61 ta có: 0 = UOA- CRVR E 4 tp tp = E UCRVR OA..4 = 12 2,6.10.22,0. 64RVR = 9.10 -3 suy ra R4 + VR = 88000 (Ω ) hay R4 + VR = 88 (KΩ ) Chọn R4 = 10 (KΩ ), VR = 100 (KΩ ). c. Khâu so sánh: Sơ đồ và nguyên lý: Đây là khâu dùng để xác định thời điểm mở tiristor. Ta so sánh điện áp tựa và điện áp điều khiển điểm cân bằng của hai điện áp này là thời điểm mở tiristor. Để so sánh hai tín hiệu tương tự người ta có thể dùng KTT hoặc dùng transistor nhưng trong thực tế người ta thường dùng KTT do các ưu điểm sau: - Tổng trở vào của Opam rất lớn nên không gây ảnh hưởng đến điện áp đưavào so sánh, nó có thể tách biệt hoàn toàn chúng để không gây tác động sang nhau. - Tầng vào của Opam thường là loại khuyếch đại vi sai, mặt khác có nhiều tầng nên hệ số khuyếch đại rất lớn. Vì thế độ chính xác so sánh rất cao, độ trễ không quá vài micro giây. - Sườn xung dốc đứng nếu so với tần số 50 Hz. Thực tế khi độ chênh lệch giữa Urc và Udk chỉ khoảng vài milivôn thì điện áp ở đầu ra của nó đã thay đổi hoàn toàn từ trạng thái bão hoà âm sang trạng thái bão hoà dương và ngược lại. Với những ưu điểm đó ta dùng KTT để so sánh, ta dùng khâu so sánh kiểu hai cửa, sơ đồ như hình vẽ: Hình 3.13. Khâu so sánh. 62 Khi Udk > Urc thì điện áp ra của khâu so sánh là Ura = +Ubh Khi Udk < Urc thì điện áp ra của khâu so sánh là Ura = -Ubh Kết quả ta có xung dạng chữ nhật như hình dưới: Hinh 3.14. Dạng điên áp Tính toán: R6, R7 có giá trị lớn để dòng vào OPAM là rất nhỏ. Chọn KTT là loại TL084. Nếu nguồn nuôi có Vcc= ± 12(V) thì điện áp vào OPAM xấp xỉ 12(V). Dòng vào được hạn chế để Ilv < 1(mA) do đó ta chọn: R6 = R7 = R và thoả mãn điều kiện Ilv < 1(mA) suy ra R6 = R 7= R > V v I U = 310 12 = 12000 ( Ω ) Chọn R6 = R7 = 15 (KΩ ) 3.4.2.5. Khâu dạng xung, khâu tách xung và khâu khuếch đại xung. Sơ đồ và nguyên lý: Hinh 3.15. Sơ đồ khâu dạng xung 63 - Khâu dạng xung. Đây là khâu nhằm tạo ra dạng xung phù hợp để thỏa mãn yêu cầu hoạt động của mạch lực. Ta sử dụng tạo xung đơn bằng mạch vi phân RC. Khi Uss = -Ubh tụ C được nạp bằng nguồn âm theo đường: 0→R→C→Uss Khi Uss = +Ubh: sẽ xuất hiện xung điện áp trên R có giá trị bằng điện áp có sẵn trên tụ cộng với điện áp đầu ra của So sánh. Do đó tổng sẽ là 2Ubh. Sau đó tụ C bắt đầu quá trình nạp đảo để cuối cùng lại đến trị số Ubh nhưng ngược dấu ban đầu. Điện áp trên tụ: uc(t) = Ubh.( 1- t e ), với τ = R.C (3.11) Điện ấp đầu ra mạch vi phân chính là điện áp trên điện trở R: u = uss – uc = Ubh - Ubh.( 1- t e ) = 2 Ubh t e (3.12) suy ra dòng điện có quy luật: i(t) = 2 R U bh t e (3.13) Như vậy điện áp suy giảm theo hàm mũ với hằng số thời gian τ, do đó sau thời gian khoảng 3τ thì có thể cho rằng điện áp ra về không.Vậy độ rộng xung đơn tạo ra theo phương pháp này là: tx = 3 τ - Khâu khuếch đại xung. Đây là khâu khuếch đại công suất xung từ khâu dạng xung đưa đến để mở chắc van, cách ly mạch lực và mạch điều khiển. Ta sử dụng KĐX dùng biến áp xung. - Khâu tách xung. Sau khâu tạo dạng xung ta nhận được 2 xung điều khiển do đó trong một chu kì điện áp xoay chiều mỗi van sẽ nhận được 2 xung điều khiển ở cả hai nửa chu kì. Việc phát xung điều khiển cho van khi điện áp trên van âm là có thể được, song không mong muốn. Ta sẽ sử dụng Khâu tách xung 64 để xác định được ở chu kì dương (âm) sẽ phát xung cho Thyristor nào.Lúc đó van lực nhận xung điều khiển chỉ ở giai đoạn điện áp trên nó là dương. Điện áp U'2 được lấy từ khâu đồng pha: khi U'2 > 0 qua KTT cho điện áp ra dương và chân cổng AND với logic 1, kết hợp với Udx được đưa vào chân kia của cổng AND sẽ cho xung chỉ có khi điện áp trên thyristor dương. Sau đó chân ra cổng AND đưa vào khâu Khuếch đại xung. Hinh 3.16. Dạng điên áp Tính toán: - Khâu khuếch đại xung. Thyristor có: IG = 0, 15 A và UG = 4V. Máy biến áp xung có tỉ số các cuộn dây là k=2. Điện áp và dòng điện cuộn sơ cấp: U1 = UG. k = 8V I1 = Ic = IG/k = 0, 075 A Chọn E = 12 V Cả hai van T1 và T2 đều chọn theo điều kiện điện áp như nhau là chiụ được trị số nguồn Ecs. Về dòng điện, bóng T2 chọn theo dòng điện qua cuộn sơ cấp của biến áp xung: IT 2 = I1 = 0, 075 A Vậy chọn bóng T2 loại BD135 Có tham số UCE = 45V; Icmax = 1, 5A; βmin = 40 Dòng qua colector của T1 chính là dòng qua bazơ T2 65 IT 1 = 1, 5/40 = 0, 0375 A Chọn T1 loại BC107 có UCE = 45V; ICmax = 0, 1A ; βmin = 110 R11 ≤ max1 21 .Is Ecs = 5,1.2,1 12.110.40 29, 3 chọn R11 = 30kΩ Sau khi đã chọn được các phần tử của mạch khuếch đại xung có thể tính toán các phần tử của mạch tạo xung với số liệu cần thiết như sau: Độ rộng xung tx = 2.tm=2.45=90 μs - Khâu dạng xung. Dòng qua tụ: i(t) = 2 R U bh t e (3.14) Dòng xung nhọn với giá trị đỉnh: Imax = 2Ubh/R Chọn giá trị đỉnh không quá 8 mA. Điện áp bão hòa: Ubh = E - 1, 5 = 10, 5 V Vậy ta có: R10 > 2U/Imax = 2, 6 k ; ta chọn R10 = 3k. Chọn tạo xung kim với tx = 90.10-6 s nên R10.C =tx/3 = 30.10-6 s Suy ra ta chọn C = 10 F - Khâu tách xung. Chọn KTT là loại TL084, cổng AND là loại IC 4081 có 4 cổng AND trong một vỏ và có các thông số: Nguồn nuôi: Vcc=3 ÷15(V). Chọn Vcc = 12(V) Nhiệt độ làm việc: -40 ÷ 80oC Điện áp ứng với mức logic cao: 2 ÷ 4.5(V), dòng 1 (mA) Công suất tiêu thụ: P = 2.5 (W) 3.4.2.6. Tính toán biến áp xung. * Biến áp xung thường phải làm việc với tần số cao nên lõi thép cho tần số lưới điện 50Hz không đáp ứng được, 66 Chọn vật liệu làm lõi là sắt Ferit HM. Lõi có dạng hình xuyến, làm việc trên một phần của đặc tính từ hoá có: ΔB = 0, 3 (T), ΔH = 30( A/m) không có khe hở không khí. Tính thể tích lõi thép cần có: V= Q.L = 2 20 ..... B IUst xxtb (3.15) Trong đó: μ tb - độ từ thẩm trung bình μ tb = 0 B (3.17) μo = 1, 25. 10-6 (H/m); Q - tiết diện lõi sắt; l - chiều dài trung bình đường sức từ tx - độ rộng một xung, (s) sx-độ sụt áp xung cho phép, thường lấy bằng 0, 1÷0, 2 với tx = 90 μs + Tỷ số biến áp xung: thường m = 2÷3, chọn m = 2 + Điện áp cuộn thứ cấp máy biến áp xung: U2 = Udk =5V + Điện áp đặt lên cuộn sơ cấp máy biến áp xung: U1 = m. U2 = 2.4 = 8 (V) + Dòng điện thứ cấp biến áp xung: I2 = Idk =0, 15 (A) + Dòng điện sơ cấp biến áp xung: I1 = I2 /m =0, 15/2=0, 075(A) + Độ từ thẩm trung bình tương đối của lõi sắt: μtb =ΔB/μ0.ΔH = 30.10.25,1 3,0 6 = 8.10 3 (H/m) trong đó: μ0=1, 25.10-6 (H/ m) là độ từ thẩm của không khí Thể tích của lõi thép của lõi thép cần có: V= Q.l = (μtb. μ0. tx. sx. Ul. Il )/ ΔB2 (3.18) Thay số 67 V= (8.10 3 . 1, 25.10 -6 . 90.10 -6 . 0, 1.8.0, 075) / 0, 3 2 = 0, 6 cm 3 Chọn lõi hình trụ kí hiệu 1811 có V=1, 12 cm3, đường kính ngoài 18 mm, đường kính trong 11 mm, tiết diện lõi tương ứng 0, 443 cm2, với thể tích đó ta có kích thước mạch từ như sau: Hình 3.17. Hình chiếu lõi biến áp xung a = 3, 5 mm Q = 0, 443 cm 2 = 44, 3 mm 2 d = 11 mm D = 18 mm + Số vòng quấn dây sơ cấp biến áp xung: w1 = U1 tx / ΔB.Q = 4 6 10.443,0.3,0 10.9,8 = 54 ( vòng ) + Số vòng dây thứ cấp: w2 = w1 / m = 54/2 = 27 (vòng ) Chọn mật độ dòng điện: j1 =6 ( A/mm 2 ), j2 = 4 (A/mm 2 ) + Tiết diện dây quấn thứ cấp: s1 = I1 /J1 = 0, 075 /6 = 0, 0125 (mm 2 ). + Đường kính dây quấn sơ cấp: d1 = s.4 = 0, 13 (mm) 68 + Tiết diện dây quấn thứ cấp: s2 = I2 / J2 = 0, 15/4 = 0, 0375 (mm2 ). + Đường kính dây quấn thứ cấp: d2 = s.4 = 0, 22(mm). 3.4.2.7.Nguồn cung cấp cho mạch điều khiển: Mạch điều khiển ở trên đòi hỏi nguồn cung cấp là điện áp một chiều, trị số ổn áp và độ ổn định tuỳ thuộc vào từng khâu trong mạch. Cần thiết kế các loại nguồn sau: - Nguồn không đòi hỏi độ ổn định cao sử dụng mạch chỉnh lưu chỉ lọc bằng tụ điện và không cần ổn áp cung cấp cho khâu đồng pha, khâu khuếch đại công suất. - Nguồn một chiều ổn áp dùng IC ổn áp cấp nguồn cho các vi mạch như khuếch đại thuật toán, IC logic. Nguồn nuôi ổn áp dùng IC ổn áp 7812, IC7912. Hầu hết các thiết bị đều dùng nguồn một chiều. Nguồn một chiều này được tạo ra bằng cách bíên đổi điện áp lưới 220V xoay chiều sau đó ổn định điện áp một chiều này và cung cấp cho các thiết bị điện tử. Nguồn ổn áp là nguồn luôn ổn định điện áp ra khi thay đổi điện áp vào hoặc thay đổi tải. Sơ đồ khối của bộ nguồn một chiều ổn áp. Hình 3.18. Sơ đồ khối Các phần tử thực hiện khối chức năng. - Khối hạ áp và cách ly dùng máy biến áp thực hiện. - Khối chỉnh lưu dùng điôt ( hoặc cầu chỉnh lưu ) thực hiện. - Mạch lọc dùng tụ điện ( tụ hoá ) có điện dung lớn thực hiện. - Mạch ổn định điện áp dùng IC chuyên dụng để thực hiện. IC ổn áp chuyên dụng có giá thành rẻ và tham số tốt nên phần lớn nguồn ổn áp 69 dùng cho mạch điều khiển dùng IC ổn áp chế tạo sẵn, trong đó IC ổn áp 78xx là thông dụng nhất hiện nay. IC này được chế tạo công nghiệp với các cấp điện áp ra chuẩn và được thể hiện bằng hai số xx. Dòng tải cho phép IC này là 1A ( khi có tản nhiệt tốt). Hình 3.19. Sơ đồ ổn áp dùng IC ổn áp Tính chọn các phần tử trên sơ đồ: - UA 7812 có Điện áp đầu vào: 7 ÷35V Dòng điện đầu ra: 0 ÷1A Điện áp ra E=12V UA 7912 có Điện áp đầu vào: 7 ÷35V Dòng điện đầu ra: 0 ÷1A Điện áp ra E=-12V - Chọn tụ lọc phẳng C3 = C5 = 1000μF, C3 ’= C5’ = 100 μF Chọn tụ lọc nhiễu C4 = C6 = 0, 1μF. - Chọn các cầu chỉnh lưu có I = 1A; U = 50V (không có tản nhiệt) Tính chọn máy biến áp cấp cho nguồn nuôi ổn áp và các linh kiện điện tử trong mạch điều khiển: Chọn máy biến áp một pha có một cuộn sơ cấp và nhiều cuộn thứ cấp + Hai cuộn chung 0V- 6V - 12V tạo điện áp đồng pha. + Hai cuộn thứ cấp riêng dùng cho nguồn nuôi ổn áp. Hai chỉnh lưu cầu một pha để tạo điện áp nguồn nuôi đối xứng cho IC. 70 Điện áp đầu vào của IC ổn áp chọn 20V. Điện áp thứ cấp các cuộn dây này là: 20/ 2 = 14, 18 V Chọn điện áp của hai cuộn thứ cấp này là 14V + Một cuộn thứ cấp tạo nguồn nuôi cho biến áp xung, cấp xung điều khiển cho các tiristor(+12V). Mỗi khi phát xung điều khiển công suất xung đáng kể, nên cần chế tạo cuộn dây này riêng rẽ với cuộn dây cấp nguồn IC, để tránh gây sụt áp nguồn nuôi IC Điện áp pha thứ cấp cuộn dây nguồn nuôi biến áp xung là: 12/ 2 =8, 485 V chọn 9 V Tính toán máy biến áp: + Điện áp lưới: U1 = 220V. + Công suất cuộn dây đồng pha: - Điện áp lấy ra ở mỗi cuộn đồng pha là 9V - Dòng điện chạy qua các cuộn dây đồng pha là 1A công suất Pđp = 2.9.1 =18 (W) + Công suất tiêu thụ ở 8 IC TL084 và 2 cổng AND là PIC = 8.0, 68 +2.2, 5.10 -9 = 5, 44 (W) + Công suất biến áp xung cung cấp cho cực điều khiển Tiristor PT = 2.Udk.Idk = 2.4.0, 15 = 1, 2(W) + Công suất sử dụng cho việc tạo nguồn nuôi PN = Pdp + PIC + PT = 18+5, 44 +1, 2 = 24, 64(W) - Hệ số công suất máy biến áp η = 0, 7, ta có công suất máy biến áp là: Sba = PN/ η. Sba = 24, 64/ 0, 7 = 35, 2 (VA). - Chọn máy biến áp một pha một trụ có lõi sắt làm bằng tôn silic dập hình chữ E, I dày 0, 35 mm ghép lại. Khi đó tiết diện lõi sắt được tính bởi: 71 S = 1, 2. ba S = 7, 12 (cm 2 ), ta chọn S = 8(cm2). - Hệ số dây quấn: N0 = (40 ÷ 60)/ S = (40 ÷ 60)/8 = (5 ÷ 7, 5) (vòng/ vol) Ta chọn N0 = 6 ( vòng / vol). Số vòng dây quấn sơ cấp: W1 = 6.220 = 1320 (vòng ) Số vòng dây quấn thứ cấp: W2 = N0.U2 2 cuộn cho nguồn: Wmn = 6.14 = 84 (vòng) 2 cuộn uv, rs: Wuv = Wrs = 4.10 = 40 (vòng). Cuộn 0V – 9V – 18V: Wa = Wa' = 6.9 = 54 (vòng) - Dòng điện trong cuộn dây sơ cấp máy biến áp: I1 = Sba/U1= 35, 2/220 =0, 16(A) - Tiết diện dây: Ta chọn mật độ dòng điện J =3 A/ mm2, ta sẽ có tiết diện cuộn dây: Sơ cấp: S1 = I1/ J = 0, 16/ 3 = 0.053 (mm2). - Đường kính dây quấn sơ cấp: d1 = 14s = 14,3 053,0.4 = 0, 26 (mm). Đường kính các cuộn thứ cấp ta chọn bằng 0, 26 mm. 3.4.2.8.Khâu phản hồi. 72 Hình 3.20. Khâu phản hồi. Nguyên tắc hoạt động: Các tín hiệu phản hồi dòng UphI và áp UphU được lấy từ mạch lực rồi đưa về các khâu phản hồi tạo ra Uđk để điều khiển góc mở α nhằm ổn định các giá trị dòng hoặc áp đã đặt trước theo nguyên tắc: I UphI Uđk α Ucl I I UphI Uđk α Ucl I . Un UphU Uđk α Ucl Un Un UphU Uđk α Ucl Un . Tính chọn các phần tử trên sơ đồ: Các bộ khuếch đại thuật toán ta sử dụng IC LM348. Sơ đồ nối các chân như hình vẽ. - Khâu phản hồi dòng điện: Theo như trình bày ở trên, dòng điện phản hồi được lấy trên Rsun, ta chọn Rsun loại 50A/60mV. Điện áp rơi trên Rsun ứng với giá trị dòng Id = 60A là: 73 UphI = 50 60 . 60 = 72 mV = 0.072 V. Ta cho tín hiệu này so sánh với điện áp trên triết áp VR6, nó được sử dụng để điều chỉnh dòng nạp. R15 = 32K, VR6 = 1K, R15 = 1K. Tín hiệu ra bộ so sánh U1 chỉ có 3 trạng thái là (+Ubh, 0, -Ubh) Ta cho tín hiệu này qua điôt D11, D12 và R16, C8 như hình vẽ. Chọn D11 và D12 có điện áp thuận 1, 5V, khi đó để dòng qua được Điôt này cần phải có điện áp tối thiểu đặt lên Điôt là 1, 5V. Khi U1=Ubh thì C8 được nạp, điện áp tăng dần. Khi U1=U-bh thì C8 được nạp, điện áp giảm dần Khi U1=0 thì tụ C8 không được nạp nhưng chúng cũng không bị phóng vì có D11 và D12 cản.(ta thiết kế điện áp lớn nhất trên C8 là 1V nên không thể dẫn qua điôt được dù là phân cực thuận) Ta có: UC8 = Ubh.( 1- 816 .CR t e ) + UC8(0) Ubh=10V, giả sử ban đầu UC8(0)=0V ( 1- 816 .CR t e ) = 10 1 = 0, 1 816CR t = 0, 105 Để tốc độ đáp ứng một cách hợp lý thì ta chọn thời gian t = 10s R16.C8 = 105,0 10 ≈ 100 Chọn C8 = 1000μ F R16 = 100K Tiếp theo là bộ khuếch đại đảo: U2 = - 18 2 19 8 R U R U VRC . R17 Ta nhận thấy với mạch lực như trên vì tải là nguồn E nên để van mở chắc lúc cắm tải vào (I=0) thì Udk = -10 V 74 Udk = U2= - UVR2. 18 17 R R = -10V Chỉnh UVR2 = 1V, R17 = 20K ; R18 = 2 K R19 = R18 = 2K; Điều chỉnh chiết áp VR6 ta sẽ điều chỉnh được dòng vào tải. - Khâu phản hồi điện áp: Ta lấy UphU ở hai đầu ra của mạch chỉnh lưu Vì mạch điện ta thiết kế dùng để nạp cho ac quy từ 24 đến 50V nên trước khi phản hồi tới mạch điều khiển ta cần giảm áp. Ta lấy ở VR3 điện áp để đưa vào mạch ổn áp. Ta chọn R12 = 90K; Để có thể thay đổi được điện áp nạp ta chỉnh triết áp VR3 Với chiết áp này ta có thể thay đổi điện áp vào bộ khuếch đại đảo, để thay đổi được rộng ta chọn hệ số khuyếch đại của bộ khuếch đại đảo là 2. Chọn R20 = R21 = R22 = 10K; R23 = 20 K VR3 chọn loại 10K Udk = -2UphU Thay đổi vị trí của chiết áp ta thay đổi điện áp nạp. - Khâu chuyển mạch: Ban đầu ac quy được mắc vào mạch nạp thì dòng nạp tăng và điện áp ac quy tăng dần lên, tức là dòng phản hồi và áp phản hồi tăng dần lên. Lúc này do áp phản hồi nhỏ hơn UVR1 nên đầu ra của thấp, do đó chuyển mạch CM2 ngắt các đường phản hồi áp ra khỏi mạch. Đồng thời do có cổng NO nên chuyển mạch CM1 đóng đường phản hồi dòng với mạch để thực hiện quá trình ổn định dòng. Khi áp phản hồi UphU bằng UVR1 thì U3 đảo dấu do đó CM2 đóng còn CM1 ngắt nên mạch thực hiện quá trình ổn áp. Chọn: VR1 = 100K. Ta gắn VR1 và VR3 cùng 1 trục điều chỉnh, khi đó ta chỉ cần vặn 1 núm điều chỉnh điện áp nạp thì trục này cũng chỉnh luôn giá trị điện áp chuyển mạch tương ứng với điện áp nạp. 75 3.5. HOẠT ĐỘNG. 3.5.1. Sơ đồ mạch nạp. E P 6 R S T S L 1 F 1 SL1 SL2 X S 5 0C S 3A co s S 2 - 2 A 2 5 2 1 6 B 6 B M C 1 a b M C X 5 A F 2 1 0 A U 0 V 0 C 3 .5 3 - E Q T F L O A T IN G E Q U A L IZ IN G 3 - E Q CL LN E Q T A C 1 A C 2 A C 3 M C a b 1 2 3 (A C /D C - S 1 ) (E W S - 3 0 0 0 T ) REF PV PF COM +S -S CNT PG ACG FG TOG ALX EQT EC EQ ALX EL V2 V2 CL FL -B SI1 SI2 SI0 +B AL FG AC AC C O N T R O L C IR C U IT (A A - 1 7 2 C ) M C X G L R L 1 09 (3 - E Q T ) E L S O 3 - 4 A V2 PL SO3 - 8B S03 - 8B * 1 * 2 +B N * 2 * 1 + - S 0 1 -S P 0 0 P P N 0 V S O 2 - 1 A B T S 2 - 1 A C 3 8 P N 2 6 EQ 76 1 9 3 11 5 13 7 15 17 19 23 25 26 24 20 18 16 8 14 6 12 4 10 2 BT S01 - 8A P N Sh3 F3 F4 B1 B2 F5 F6 BAT1 BAT2 3V 6B 3A D P0 -S P00 P N P 0V S 0 1 - 7 A S01 - 2A 1 2 6 5 SD MC S1-2B S1-2B MC Sh4 P3 3A LD S03 4A 6A C14 C14 N P N P NP 2A 6A 100A 100A P N NP 1V 6B 3A 3A 2V 6B N P N P 2A 4A PA1 NA1 P N P N PA3 NA3 PA4 NA4 PA2 NA2 AS81 M0215HB 1 4 6 8 10 12 14 18 17 13 11 7 5 3 2 9 A81 V81 O F F C H A R G E R B U S N O .1 B A T T N O .2 B A T T M 1 1 M 1 2 + - + - NV2 PV2 NV4 PV4 NV3 PV3 PV1 NV1 3V 1V 2V N O .2 B A T T N O .1 B A T T B U S C H A R G E R O F F VS81 M0215HB 18 14 12 10 8 6 4 1 9 2 3 5 7 11 13 17 M 1 3 M 1 4 P 2 N 2 N 1 P 1 Sh1 Sh2 P N P N 77 Hình 3.20. Sơ đồ mạch nạp ac quy. LD S01 8B SL25 SL26 C NC M+ M- C C GRS 81 C14 F09 3A EB1 EB2 EB3 EB4 EB8 EB12 EB5 EB6 EB7 EB9 EB10 EL1A EL1B EL1C EL1D EL1E EB11 EL1F P 3 N S L 8 1 S L 8 1 EL EL SL2 S01 - 6A ES81 C5.5 1 2 5 6 20A 20A EB13 10A 10A 10A 10A 10A 10A EMC 1 2 EMC a b 9 10 50 - 2F 3 - 11EL TEST EL1F EL1F EL1F EMC1 EMC2 EMC3 EMC4 GR1 GR2 TB1 C NC GRS 3A NP L - DPYC - 5.5 L - DPYC - 5 1 2 ALX EMC 8B AA - 172C S01 DC24V LOW INSUALATION SIGNAL DISCHARGING P N MO +81- 78 3.5.2. Các phần tử trong sơ đồ nguyên lý điều khiển mạch nạp ac quy tự động. V81: Vôn kế 1 chiều. A81: Ampe kế 1 chiều. ALX: Hệ thống cảnh báo không nạp. SH 1~4: Cuộn song song. Cos: Công tắc chuyển đổi. GRS81: Cảm biến đo điện trở. F 1~6: Cầu chì. M 81: Đồng hồ đo điện trở cách điện. VS81: Vôn kế một chiều. AS81:Am pe kế một chiều. MCX: Công tắc hành trình. MC: Công tắc tơ từ tính. GL: Đèn xanh lá cây. GRS: Bộ cách ly điện áp thấp. RL: Đèn đỏ. WL: Đèn trắng. SNP: Bảng phóng và nạp ac quy. EP6: Bảng điện sự cố. BAT1: Bộ ac quy số 1. BAT2: Bộ ac quy số 2. EB1: Cấp cho phụ tải nhóm 1. EB2: Cấp cho phụ tải nhóm 2. EB3: Cấp cho phụ tải nhóm 3. EB4: Cấp cho phụ tải nhóm 4. EB5: Cấp cho phụ tải nhóm 5. EB6: Cấp cho phụ tải nhóm 6. EB7: Cấp cho phụ tải nhóm 7. EB8: Cấp cho phụ tải nhóm 8. 79 EB9: Cấp cho phụ tải nhóm 9. EB10: Cấp cho phụ tải nhóm 10. EB11: Dự trữ 1. EB12: Dự trữ 2. EB13: Cấp cho phụ tải nhóm 11. EB14: Cấp cho phụ tải nhóm 12. EL1-A: Nhóm phụ tải công suất nhỏ A. EL1-B: Nhóm phụ tải công suất nhỏ B. EL1-C: Nhóm phụ tải công suất nhỏ C. EL1-D: Nhóm phụ tải công suất nhỏ D. EL1-E: Nhóm phụ tải công suất nhỏ E. EL1-F: Dự trữ. SL1: Báo nguồn nạp. SL2: Báo điện trở cách điện. ES: Kiểm tra. 3-EQ: Chế độ nạp có điều chỉnh. 3-EQT: Chế độ nạp tự do. 3-11EL: Kiểm tra chiếu sáng bằng ac quy tạm thời. NP: Giữ không cắt mạch cho báo động chung. 3.5.3. Nguyên lý làm việc của sơ đồ. Để đưa toàn bộ hệ thống vào làm việc thì trước hết ta phải cấp nguồn 3 pha cho hệ thống qua các trụ đấu dây R S T, đèn báo nguồn WL sáng, báo đã cấp nguồn. Đóng cầu dao cấp nguồn 3 pha XC50CS, cấp cho bộ biến đổi dòng AC/DC- S1(EWS – 3000t) từ xoay chiều thành một chiều. Với điện áp vào 440V ± 10% - 60Hz ± 5% và điện áp ra là 26, 2V, điện áp hiệu chỉnh 27, 6V, vùng sai lệch của điện áp nhở hơn ± 5%, dòng 60A. Mạch điều khiển được cấp nguồn từ hai trong 3 pha thông qua trụ đấu dây Uo, Vo. Hệ thống điều chỉnh nạp được điều chỉnh bẳng tay qua công tắc điều chỉnh và tự động sau khi đã nạp đủ 8 giờ. Đầu tiên hệ thống được mặc định ở chế độ nạp tự do thông qua nút nhấn 3-EQT. Bộ nạp tự do không chỉ giữ cho 80 ac quy ở điều kiện tốt trong chu kỳ dài mà còn làm cho tuổi thọ của ác quy tăng nên. Tuy nhiên ở chế độ nạp tự do ac quy thường xuyên được nạp đầy và không được phóng trong thời gian dài. Trong trường hợp này các bản cực có xu hướng nạp và phóng không đủ mạnh. Vì vậy nếu muốn chuyển đổi sang chế độ nạp điều chỉnh ta sử dụng công tắc 3-EQ để chuyển hệ thống sang chế độ nạp điều chỉnh. Nguồn điện một chiều từ bộ AC/DC-S1 cấp dòng cho 2 dây P-N để bơm nguồn vào hệ thống nạp. Khi điện áp và dòng điện trong mạch đã đủ bộ đo lường dòng điện và điên áo là ampe kế A81 và V81 hiển thị và bắt đầu chuyển mạch sang chế độ nạp. Để hệ thống có thể tiến hành nạp thì bộ điều khiển dòng điện ( Control Circuit) phát xung cho Diode D thông, dòng điện bắt đầu chạy qua các chân 1-9, 5-13, 17-19 cấp nguồn cho các bộ ac quy BAT1, BAT2 và qua các tiếp điểm công tắc tơ MC cấp cho chân 4V của bộ chuyển đổi để cấp cho vol kế V81 của công tắc chuyển mạch cos. Ban đầu khi có dòng điện chạy vào, công tắc chuyển mạch Cos ở vị trí 1, bộ ac quy 1 BAT1 được nạp tự do, bộ BAT2 được nạp ở chế độ điều chỉnh và cấp nguồn cho tải. Tín hiệu dòng và áp của mạch nguồn cấp cho BAT 1 được đưa về nguồn 1V và 1A của 2 bộ đo Ampe kế và Vol kế. Tín hiệu dòng và áp của mạch nguồn cấp cho BAT2 được đưa về nguồn 2V và 2A của 2 bộ đo Ampe kế và Vol kế. Sau khoảng thời gian 8h khi bộ ac quy BAT1 đã nạp đầy công tắc chuyển đổi cos chưa chuyển sang tiếp điểm của BAT1 sang vị trí 3 (cấp nguồn cho tải) vì lúc này bộ ac quy BAT2 vẫn hoạt động và cấp nguồn cho tải. Lúc này BAT1 sẽ chuyển sang vị trí 2 tức là nạp điều chỉnh, không cấp nguồn cho tải. Sau 1 khoảng thời gian bộ ac quy BAT2 bắt đầu yếu dần làm cho dòng cấp cho tải giảm, dòng giảm dần tới 1 giới hạn nào đó thì 1 trong các diode ở SD sẽ đóng lại. Hệ thống công tắc tơ từ tính MC điều khiển để công tắc chuyển đổi ngắt bộ BAT2 ra chuyển sang chế độ nạp tự do và đồng thời bộ ac quy BAT1 đang ở chế độ nạp điều chình được sử dụng để cấp nguồn cho các phụ tải hoạt động qua chân 4-12 của công tắc chuyển đổi Cos. 81 Sau khoảng thời gian 8h tiếp theo ki khi bộ ac quy BAT2 nạp đầy công tắc chuyển đổi cos chuyển hệ thống sang vị trí thứ 2 tức là nạp điều chỉnh. Sau đó hệ thống làm việc tương tự như với bộ ac quy BAT1 đã trình bày ở trên. Các chu kỳ tiếp theo mạch hoạt động tương tự. Tín hiệu phản hồi của công tắc chuyển đổi Cos được chuyển về mạch điều khiển qua chân 25-26 nhằm điều khiển quá trình nạp và cấp điện cho phụ tải của 2 bộ ac quy BAT1 và BAT2. Giúp hệ thống làm việc bền vững, lâu dài và tăng tuổi thọ cũng như thời gian sử dụng đối với 2 bộ ac quy. Một phần tín hiệu qua công tắc chuyển đổi chuyển đến hệ thông cảnh báo không nạp ALX và bộ cách ly điện áp thấp GRS. Khi xảy ra sự cố thì các tín hiệu đưa đến mạch điều khiển để sử lý. 3.5.4. Các bảo vệ. - Ngắn mạch, quá tải: thông qua Attomat XS50CS, và các cầu chì F1-6 - Cách ly điện áp thấp: bộ GRS - Không nạp ac quy: bộ ALX 3.6. ĐÁNH GIÁ. - Hệ thống rất linh hoạt trong việc lựa chọn chế độ phóng, nạp cho từng bộ ac quy. - Khả năng tự động hóa cao - Cập nhật đầy đủ thông tin, thông số về hệ thống. giúp cho người vận hành theo dõi dễ dàng nhanh chóng khắc phục sự cố hay thay đổi các thông số cho hệ thống. - Đảm bảo các bảo vệ cơ bản giúp hệ thống hoạt động an toàn. Tăng thời gian sử dụng. 82 KẾT LUẬN Sau 3 tháng tìm hiểu và tham khảo tài liệu với ý thức nỗ nực của bản thân. Đặc biệt có sự quan tâm giúp đỡ của ban lãnh đạo nhà trường, thầy giáo hướng dẫn, bạn bè đến nay em đã hoàn thành công việc được giao đúng thời gian quy định. Đúng với đề tài em được giao là: “ Tìm hiểu dây chuyền sản xuất Acquy, đi sâu nghiên cứu hệ thống nạp Acquy tự động”. Nội dung thuyết minh gồm có 3 chương, ở đây em đã tìm hiểu nghíên cứu, phân tích các vấn đề sau: 1. Nghiên cứu về ac quy. 2. Dây chuyền sản xuất ac quy. 3. Đi sâu nghiên cứu hệ thống nạp ac quy tự động. Bằng những kiến thức đã được học ở trên lớp kết hợp với các tài liệu đã được tham khảo. Sau khi vận dụng vào làm đề tài tốt nghiệp, em thấy qua quá trình đó đã giúp em nắm vững hơn phần lý thuyết đã học trong nhà trường và có sự hiểu biết hơn về thực tế. Mặc dù rất cố gắng nhưng do kiến thức còn yếu, thời gian làm lại ngắn nên bản đồ án chắc chắn còn có nhiều thiếu sót. Em rất mong nhận được sự thông cảm và góp ý của các thầy, cô. Trong quá trình làm đồ án em đã nhận được sự hướng dẫn, chỉ bảo tận tình của các bạn trong lớp, các thầy cô trong bộ môn và đặc biệt là thầy giáo hướng dẫn nhóm em, thầy giáo PGS.TS.Nguyễn Tiến Ban. Thầy đã giúp đỡ chỉ bảo em rất nhiều để em có thể hoàn thành bản đồ án tốt nghiệp này. Em xin chân thành cảm ơn các thầy các cô! Sinh viên thực hiện Nguyễn Thế Anh 83 CÁC TÀI LIỆU THAM KHẢO Tác giả Tài liệu [1]. Võ Minh Chính, Phạm Quốc Hải Điện tử công suất(Nhà Trần Trọng Minh(2004) xuất bản KHKT, Hà Nội) [2]. Nguyễn Bính(2000) Điên tử công suất( Nhà xuất bản KHKT, Hà Nội) [3]. Lê Văn Doanh, Nguyễn Bính Điên tử công suất( Nhà xuất bản Nguyễn Văn Nhờ(2007) ĐH Quốc Gia, Hà Nội,) [4]. [5]. [6]. 84 MỤC LỤC LỜI NÓI ĐẦU ................................................................................................. 1 CHƢƠNG 1:GIỚI THIỆU CHUNG VỀ AC QUY. ..................................... 9 1.1. ĐẶT VẤN ĐỀ ........................................................................................... 9 1.2. CẤU TẠO CỦA AC QUY AXIT ............................................................ 9 1.2.1. Vỏ bình. .................................................................................................. 9 1.2.2. Bản cực, phân khối bản cực và khối bản cực. .................................. 10 1.2.3. Tấm ngăn. ............................................................................................ 11 1.2.4. Dung dịch điện phân. .......................................................................... 11 1.2.5. Nắp, nút và cầu nối.............................................................................. 13 1.3. QUÁ TRÌNH BIẾN ĐỔI HÓA HỌC TRONG AC QUY................... 13 1.4. CÁC ĐẶC TÍNH CỦA AC QUY AXIT. .............................................. 14 1.4.1. Sức điện động của ac quy axit. ........................................................... 14 1.4.2. Dung lƣợng của ac quy. ...................................................................... 15 1.4.3. Đặc tính phóng của ac quy axit .......................................................... 15 1.4.4. Đặc tính nạp của ac quy. .................................................................... 17 1.5. PHƢƠNG PHÁP NẠP ÁC QUY TỰ ĐỘNG ...................................... 18 1.5.1. Phƣơng pháp nạp ac quy với dòng điện không đổi. ........................ 18 1.5.2. Phƣơng pháp nạp ac quy với điện áp nạp không thay đổi. ............. 19 1.5.3. Phƣơng pháp nạp dòng áp. ................................................................ 20 1.6. DÂY CHYỀN SẢN XUẤT AC QUY ................................................... 23 1.6.1. Quy trình sản xuất ac quy. ................................................................. 23 CHƢƠNG 2: LỰA CHỌN BỘ NẠP AC QUY ........................................... 29 2.1. BỘ NẠP AC QUY SỬ DỤNG CHỈNH LƢU 1 PHA 2 NỬA CHU KỲ CÓ ĐIỀU KHIỂN. ........................................................................................ 29 2.1.1. Sơ đồ: .................................................................................................... 29 2.1.2. Dạng điện áp: ....................................................................................... 30 2.1.3. Nguyên lý động. ................................................................................... 30 2.1.4: Các công thức cơ bản [2]:................................................................... 31 2.2. BỘ NẠP AC QUY SỬ DỤNG MẠCH CHỈNH LƢU CÓ ĐIỀU KHIỂN CẦU 1 PHA ..................................................................................... 32 2.2.1. Sơ đồ. .................................................................................................... 32 2.2.2. Dạng điện áp: ....................................................................................... 32 2.2.3. Nguyên lý: ............................................................................................ 32 85 2.2.4. Các công thức cơ bản[2]: .................................................................... 33 2.3. BỘ NẠP AC QUY SỬ DỤNG MẠCH CHỈNH LƢU ĐIỀU KHIỂN HÌNH TIA 3 PHA .......................................................................................... 34 2.3.1. Sơ đồ: .................................................................................................... 34 2.3.2: Dạng điện áp. ....................................................................................... 34 2.3.3: Nguyên lý hoạt động. .......................................................................... 34 2.3.4: Các công thức cơ bản [2] :.................................................................. 35 2.4. BỘ NẠP AC QUY SỬ DỤNG MẠCH CHỈNH LƢU BÁN ĐIỀU KHIỂN CẦU 1 PHA. .................................................................................... 36 2.4.1: Sơ đồ. .................................................................................................... 36 2.4.2. Dạng điện áp: ....................................................................................... 36 2.4.3: Nguyên lý hoạt động: .......................................................................... 37 CHƢƠNG 3: HỆ THỐNG NẠP AC QUY TỰ ĐỘNG ............................. 39 3.1. ĐẶT VẤN ĐỀ. ........................................................................................ 39 3.2. SƠ ĐỒ NGHIÊN CỨU. ......................................................................... 41 3.2.1. Sơ đồ mắc song song các bình ac quy vào nguồn nạp. .................... 41 3.2.2.. Sơ đồ mắc nối tiếp các bình ac quy vào nguồn nạp. ....................... 41 3.2.3. Sơ đồ mắc hỗn hợp các bình ac quy vào nguồn nạp. ....................... 42 3.3. SƠ ĐỒ ĐỀ XUẤT. .................................................................................. 43 3.4. TÍNH TOÁN LỰA CHỌN. ................................................................... 46 3.4.1. Sơ đồ mạch lực. .................................................................................... 47 3.4.1..2. Các phần tử trên sơ đồ mạch lực. .................................................. 47 3.4.1.3.Các thiết bị bảo vệ: ............................................................................. 49 3.4.1.4. Các thiết bị chỉ thị: ............................................................................ 50 3.4.1.5. Điện trở lấy tín hiệu: ......................................................................... 50 3.4.1.6.Tính toán máy biến áp. ...................................................................... 50 3.4.2. Mạch điều khiển. ................................................................................. 53 3.4.2.1. Cấu trúc mạch điều khiển. ................................................................ 53 3.4.2.2. Nguyên tắc điều khiển. ..................................................................... 53 3.4.2.3. Sơ đồ khối và chức năng. .................................................................. 55 3.4.2.4.Xây dựng mạch điều khiển. .............................................................. 57 3.4.2.5. Khâu dạng xung, khâu tách xung và khâu khuếch đại xung......... 62 3.4.2.6. Tính toán biến áp xung. .................................................................... 65 3.4.2.7.Nguồn cung cấp cho mạch điều khiển: ............................................ 68 3.4.2.8.Khâu phản hồi. ................................................................................... 71 86 3.5. HOẠT ĐỘNG. ........................................................................................ 75 3.5.1. Sơ đồ mạch nạp. .................................................................................. 75 3.5.2. Các phần tử trong sơ đồ nguyên lý điều khiển mạch nạp ac quy tự động. ............................................................................................................... 78 3.5.3. Nguyên lý làm việc của sơ đồ. ............................................................ 79 3.5.4. Các bảo vệ. ........................................................................................... 81 3.6. ĐÁNH GIÁ.............................................................................................. 81 KẾT LUẬN .................................................................................................... 82 CÁC TÀI LIỆU THAM KHẢO .................................................................. 83