Đề tài Tính toán, thiết kế trạm xử lý nước thải khu dân cư Xuyên Á – Đức hòa – Long an

b (ở nhiệt ñộ t≥200C) Chỉ tiêu a (ñơn vị giờ) b Khử BOD5. Khử SS 0,018 0,0075 0,020 0,014 (Nguồn: “Tính toán thiết kế các công trình xử lý nước thải – TS. Trịnh Xuân Lai”) Thời gian lưu nước của bể lắng: t = 1,75h. Hiệu quả khử cặn lơ lửng: RSS = 75,1014,00075,0 75,1 ×+ = 54,68%. Hiệu quả khử BOD5: RBOD 5 = 75,1020,0018,0 75,1 ×+ = 33%. d. Ước tính lượng bùn sinh ra. Hiệu quả xử lý cặn lơ lửng ñạt 54,68% ở tải trọng 40 m3/m2ngày. Lượng bùn tươi sinh ra mỗi ngày: Mcặn = 250×650×0,5468× 1000 1 = 88,86 (kg SS/ngñ) Giả sử bùn tươi của nước hàm lượng cặn 5% (tức là có ñộ ẩm 95%). Tỉ số VSS:TSS = 0,75 và tỉ trọng cặn là 1,02 Vậy lưu lượng bùn tươi cần phải xử lý: Qcặn = 020,105,0 86,88 × = 1742,23 (l/ngñ) = 1,74 (m3/ngñ) Lượng bùn tươi có khả năng phân hủy sinh học: Mcặn (VSS) = 88,86×0,75 = 66,65 (kgVSS/ngñ). e. Tính toán ống dẫn nước ra khỏi bể lắng I. Chọn vận tốc nước thải trong ống: v = 1m/s (0,7 ÷1,5m/s) Lưu lượng nước thải: Q = 650 m3/ngñ Chọn loại ống dẫn nước thải là ống PVC, ñường kính của ống D = πv 4Q = 360024114,3 6504 ××× × = 0,097m = 97 mm. Chọn ống nhựa Bình Minh PVC 114mm, dày 7mm, áp suất làm việc 6 bar ðATN: Xử lý nước thải sinh hoạt KDC Xuyên Á 6500 dân GVHD: ThS. Lâm Vĩnh Sơn SVTH: Trần Nguyễn Thái Bình 55 Kiểm tra lại vận tốc nước chảy trong ống v = 2πD 4Q = 3600240,007)-0,114(3,14 6504 2 ××× × = 0,83 m/s (ñạt) f. Tính bơm và ñường ống dẫn bùn. Chọn bơm ly tâm Ebara, Model DWO 150M. Lưu lượng Q = 6m3/h, cột áp H = 9,5 m. Công suất P = 1,1 kW. ðường ống dẫn bùn chọn ống PVC ø90. Thời gian bơm bùn 2,5h/ngày. Bảng 3.14. Các thông số cơ bản nước thải sau khi qua bể lắng I. BOD5 COD SS Hiệu suất vào ra Hiệu suất vào ra Hiệu suất vào ra % mg/L mg/L % mg/L mg/L % mg/L mg/L 33 315,875 211,64 33 568,575 380,95 54,68 501,6 227,32 3.3.1.7. Bể Aeroten Bể phân hủy sinh học trong ñiều kiện hiếu khí – Aeroten là công trình nhân tạo. Bể ñược cung cấp oxi và khuấy trộn nước thải với bùn hoạt tính. Bùn hoạt tính trong bể Aeroten ở dạng bông xốp, tập hợp các quần thể vi khuẩn khoáng hóa có khả năng hấp thụ và oxy hóa các chất hữu cơ có trong nước thải. Không khí ñược cấp thường xuyên vào bể bằng cách thổi khí oxy cho các vi sinh vật sống, sinh trưởng và phát triển. Tỷ lệ dinh dưỡng cần duy trì cho hoạt ñộng ổn ñịnh của quần thể vi sinh vật trong aeroten BOD5 :N : P = 100 : 5 : 1 Nước từ bể lắng ñợt 1 tự chảy qua bể aeroten nên vận tốc nước chảy tương ñối chậm hơn so với dùng bơm. Chọn v = 0,25 m/s Các thông số tính toán: – Lưu lượng tính toán trung bình của nước thải trong 1 ngày ñêm: Q = 650m3/ngñ. – Hàm lượng BODht trong nước thải dẫn vào aeroten: la = 211,64 mg/l. – Hàm lượng BODht trong nước thải cần ñạt sau xử lý: Lt = 50 mg/l. – Hàm lượng SS trong nước thải dẫn vào Aeroten: Ca = 227,32 mg/l. – Hàm lượng SS trong nước thải sau xử lý cần ñạt: Ct = 100 mg/l. – Nhiệt ñộ của nước thải: t = 20oC. ðATN: Xử lý nước thải sinh hoạt KDC Xuyên Á 6500 dân GVHD: ThS. Lâm Vĩnh Sơn SVTH: Trần Nguyễn Thái Bình 56 Giả sử rằng chất lơ lửng trong nước thải ñầu ra là chất rắn sinh học (bùn hoạt tính), trong ñó có 80% SS dễ bay hơi và 65%SS có thể phân huỷ sinh học. Chọn Aeroten kiểu xáo trộn hoàn toàn ñể tính toán thiết kế. Các thông số cơ bản: - Thời gian lưu bùn: €c = 5 ÷ 15 ngày. - Tỉ số F/M: 0,2 ÷ 0,6 kg/kg.ngày. - Tải trọng thể tích: 0,8 ÷ 1,92 kgBOD5/m3.ngày. - Nồng ñộ MLSS: 2500 ÷ 4000 mg/l. - Tỉ số thể tích bể/ lưu lượng giờ: W/Q = 3 ÷ 5h. - Tỉ số tuần hoàn bùn hoạt tính : Qth/Q = 0,25 ÷ 1,0. - Tỉ số 68,05 = LBOD BOD a. Tính nồng ñộ BOD5 hòa tan trong nước thải ở ñầu ra Nồng ñộ BOD5 trong nước thải ñầu ra: S = BOD5 cho phép – BOD5 trong SS – BOD5 trong SS: + Trong SS ñầu ra có 65% có thể phân hủy sinh học: 0,65×100 = 65 (mg/l) + Phần không phân hủy chiếm 35%: 0,35×100 = 35 (mg/l) + BOD5 trong SS ñầu ra: 1,42×65×0,7 = 64,61 (mg/l) (1,42 mg O2 tiêu thụ/ mg tế bào vi khuẩn) + BOD5 hòa tan trong nước thải sau xử lý: 64,61×0,68 = 43,94 (mg/l) BOD5 hòa tan trong nước thải sau khi xử lý = BOD5 hòa tan trong nước thải chưa xử lý + BOD5 của chất rắn lơ lửng trong nước thải ñầu ra 50 = S + 43,94 => S = 50 – 43,94 = 6,51 (mg/l) b. Xác ñịnh hiệu quả xử lý E. Hiệu quả xử lý tính theo BOD5 hòa tan: ðATN: Xử lý nước thải sinh hoạt KDC Xuyên Á 6500 dân GVHD: ThS. Lâm Vĩnh Sơn SVTH: Trần Nguyễn Thái Bình 57 %9,96100 64,211 51,664,211100 0 0 =× − =× − = S SS E Hiệu quả xử lý tính theo tổng cộng: %4,76100 64,211 5064,211100 0 0 =× − =× − = S SS E ra c. Xác ñịnh thể tích bể Aeroten Thể tích tổng cộng bể Aeroten: )1( )( 0 cd c KX SSYQV θ θ + −×× = Trong ñó: θc: Thời gian lưu bùn, θc = 5 ÷ 15 ñối với nước thải ñô thị. Chọn θc = 10 ngày Q: Lưu lượng trung bình ngày, Q = tbngñQ = 650 (m3/ngñ) Y: Hệ số sản lượng bùn, ñây là thông số ñộng học xác ñịnh bằng thực nghiệm. Trường hợp không tiến hành thực nghiệm ñối với nước thải ñô thị, Y = 0,4 ÷ 0,8 mg VSS/mg BOD5. chọn Y=0,6. S0: BOD5 nước thải dòng vào Aeroten, S0 = 211,64 mg/l S: BOD5 hòa tan trong dòng ra Aeroten, S = 6,51 mg/l X: Nồng ñộ bùn hoạt tính trong bể (mg/l). ðối với nước sinh hoạt có thể lấy X = 3500 Kd: Hệ số phân hủy nội bào (hay còn gọi là hệ số hô hấp nội bào), thông số ñộng học xác ñịnh bằng thực nghiệm, trường hợp không tiến hành thực nghiệm ñối với nước thải ñô thị chọn Kd = 0,06 ngày-1. V = )1006,01(3500 )51,664,211(6,065010 ×+ −×× = 143 (m3) Tổng diện tích mặt bằng của Aeroten: F = H V = 4,5 143 = 28,6 (m2) (H : chiều cao công tác của bể Aeroten, H = 4,5m; chiều cao bảo vệ 0,5 m) Chiều dài các hành lang của bể Aeroten: L = b F = 4,5 28,6 = 6,4 (m) (b: chiều rộng của mỗi hành lang Aeroten, b = 4,5m) ðATN: Xử lý nước thải sinh hoạt KDC Xuyên Á 6500 dân GVHD: ThS. Lâm Vĩnh Sơn SVTH: Trần Nguyễn Thái Bình 58 Xây dựng 1 ñơn nguyên, chiều dài là 6,4m Thể tích xây dựng của bể Aeroten: W = L×B× (H + hbv) = 6,4×4,5× (4,5 + 0,5) = 144m3 e. Tính toán lượng bùn dư thải bỏ mỗi ngày. Hệ số sản lượng quan sát: Yobs = cdK Y θ+1 = 1006,01 6,0 ×+ = 0,375 Lượng sinh khối gia tăng mỗi ngày tính theo MLVSS: Px = 3 0 10 ).( SSQYobs −× = 310 )51,664,211(650375,0 −× = 50 (kg/ngày) Lượng tăng sinh khối tổng cộng tính theo MLSS: PX(SS) = Z PX −1 = 3,01 50 − = 71,4 (kg/ngày) (z: ðộ tro của bùn) Lượng bùn thải bỏ mỗi ngày = lượng tăng sinh khối tổng cộng tính theo MLSS – Hàm lượng chất lơ lửng còn lại trong dòng ra. Lượng bùn thải bỏ mỗi ngày = 71,4 – 650×30×10-3 = 51,9 (kg/ngñ). f. Xác ñịnh lưu lượng bùn thải. Giả sử bùn dư ñược xả bỏ (dẫn ñến bể nén bùn) từ ñường ống dẫn bùn tuần hoàn, Qra = Q và hàm lượng chất rắn lơ lửng dễ bay hơi (VSS) trong bùn ở ñầu ra chiếm 80% hàm lượng chất rắn lơ lửng (SS). Khi ñó lưu lượng bùn dư thải bỏ ñược tính toán Lưu lượng bùn dư thải bỏ: X .XQWX Q c rarac b θ θ− = Trong ñó: Qra: lưu lượng nước thải (nước ra khỏi lắng 2), Qra = tbngñQ = 650 m3/ngày W : thể tích bể Aeroten, W = 143 m3 X : Nồng ñộ chất lơ lửng dễ bay hơi trong hỗn hợp bùn hoạt tính, ñược tính bằng khối lượng chất bay hơi có trong tổng hàm lượng bùn. X = 3500 mg/l Xra: Nồng ñộ VSS trong SS ra khỏi bể lắng, Xra= a×Cs = 0,8×50 = 40 (mg/l). => Qb = 350010 )4065010(3500143 × ××−× = 6,9 (m3/ngñ) ðATN: Xử lý nước thải sinh hoạt KDC Xuyên Á 6500 dân GVHD: ThS. Lâm Vĩnh Sơn SVTH: Trần Nguyễn Thái Bình 59 g. Xác ñịnh tỉ số tuần hoànα . Phương trình cân bằng vật chất cho bể Aeroten : QXo + QthXth = (Q + Qth)X Trong ñó: Q : Lưu lượng nước thải. Qth : Lưu lượng bùn hoạt tính tuần hoàn. Xo : Nồng ñộ VSS trong nước thải dẫn vào aeroten. X : Nồng ñộ VSS ở bể aeroten , X = 3500 (mg/l). Xth : Nồng ñộ VSS trong bùn hoạt tính , Xth = 8000(mg/l). Giá trị Xo thường rất nhỏ so với X và Xth , do ñó trong phương trình cân bằng vật chất ở trên có thể bỏ qua ñại lượng QXo. Khi ñó phương trình cân bằng vật chất sẽ có dạng: QthXth = (Q + Qth)X Chia 2 vế phương trình này cho Q và ñặt tỉ số Qth/Q = α (α: tỉ số tuần hoàn), ta ñược: αXth = X + αX => α = XX X th − = 35008000 3500 − = 0,78 Lưu lượng bùn tuần hoàn: Qth = α×Q = 0,78×650 = 507 (m3/ngày). h. Xác ñịnh thời gian lưu nước của Aeroten. θ = Q W = 650 143 = 0,22 (ngày) = 5,28 (h) Aeroten lắngII X Q+Qth Xo Q Qb Xth Qth Xth Xra Qra ðATN: Xử lý nước thải sinh hoạt KDC Xuyên Á 6500 dân GVHD: ThS. Lâm Vĩnh Sơn SVTH: Trần Nguyễn Thái Bình 60 k. Xác ñịnh lượng oxy cấp cho bể aeroten theo BOD5. Khối lượng BOD5 cần xử lý mỗi ngày: G =       − 0,68 S SQ 0 tb ngñ = 650×10-3×       − 0,68 6,51 211,64 = 131,34 (kg/ngñ) Tính lượng oxy yêu cầu: M = G – (1,42×Px) = 131,34 – (1,42×50) = 60,34 (kg/ngñ). l. Kiểm tra tỉ số F/M và tải trọng hữu cơ. M F = X L a θ = 35000,22 211,64 × = 0,27 (ngày-1) (trong khoảng 0,2 ÷ 0,6) Tải trọng thể tích: LCOD = 30 10 W QS −× = 310 143 650211,64 −× × = 0,962 kg BOD5/m3ngày (trong khoảng 0,8 ÷ 1,92 kgBOD5/m3.ngày). m. Ống dẫn nước ra. Chọn vận tốc nước thải trong ống: v = 1m/s (0,7 ÷1,5m/s) Lưu lượng nước thải: Q = 650 + 507 = 1157 m3/ngñ Chọn loại ống dẫn nước thải là ống PVC, ñường kính của ống: D = πv 4Q = 36002414,31 11574 ××× × = 0,13m = 130 mm. Chọn ống nhựa PVC Bình Minh D = 140mm, dày 7,5mm, áp suất làm việc 6 bar Kiểm tra lại vận tốc nước chảy trong ống v = 2πD 4Q = 3600240,0075)-0,14(3,14 11574 2 ××× × = 1,33 m/s (ñạt) n. Tính thể tích không khí. – Giả sử hiệu quả vận chuyển oxy của thiết bị thổi khí là E = 8% – Hệ số an toàn khi sử dụng trong thiết kế thực tế là f = 2. – Giả sử không khí chứa 23% O2 theo trọng lượng – Khối lượng riêng của không khí ở 20oC là 0,0118 kN/m3 = 1,18 kg/m3 Lượng không khí lý thuyết cho quá trình bùn hoạt tính: MKK (lt) = 1,180,23 M × = 1,180,23× 34,60 = 222,3 (m3 không khí/ngñ) ðATN: Xử lý nước thải sinh hoạt KDC Xuyên Á 6500 dân GVHD: ThS. Lâm Vĩnh Sơn SVTH: Trần Nguyễn Thái Bình 61 Lượng không khí yêu cầu thực tế với hiệu suất truyền khối 8%: MKK (tt) = 0,08 (lt)MKK = 0,08 3,222 = 2778,75 (m3 không khí/ngñ) = 1,93 (m3 không khí/phút) Lượng không khí thiết kế ñể chọn máy nén khí: 1,93×2 = 3,86 (m3không khí/phút) = 0,06 (m3không khí/s) Thiết bị phân phối khí trong bể ñiều hòa là các ñĩa thổi khí. Chọn loại ñĩa thổi khí bọt mịn, lưu lượng khí qua ñĩa q = 2 ÷ 5 m3/h, ñường kính D = 200 của Hồng Kông sản xuất (công ty cổ phần môi trường công nghệ Xanh phân phối). Chọn q = 5 m3/h Số lượng ñĩa thổi khí: n = 5 360006,0 × = 44 (ñĩa). Lưu lượng khí cần cấp Qk = 0,06 m3không khí/s Sử dụng 1 ống cấp khí chính bằng sắt tráng kẽm. Chọn vận tốc trong ống dẫn chính: vc = 13 m/s ðường kính ống dẫn khí chính: DC = khí kk v 4Q pi = 1314,3 06,04 × × = 0,076 (m) = 76 (mm). Bố trí 4 ống nhánh là ống sắt tráng kẽm dọc theo chiều dài bể, trên mỗi ống nhánh lắp ñặt 11 ñĩa thổi khí. Khoảng cách tâm các ống nhánh: 5 5 = 1 m. Khoảng cách giữa các ñĩa thổi khí: 5 6 = 1,2 m. Chọn vận tốc trong ống dẫn nhánh: vn = 10 m/s ðường kính ống dẫn khí nhánh: Dn = n kk v 4Q pi4 = 1014,34 06,04 ×× × = 0,043 (m) = 43 (mm). Chọn Dn = 42mm. Kiểm tra lại vận tốc khí: Vn = 2042,014,34 06,04 ×× × = 10,8m/s (ñạt) Áp lực cần thiết cho hệ thống: Hct = hd + hc + hf + H ðATN: Xử lý nước thải sinh hoạt KDC Xuyên Á 6500 dân GVHD: ThS. Lâm Vĩnh Sơn SVTH: Trần Nguyễn Thái Bình 62 Trong ñó: hd: tổn thất áp lực do ma sát dọc theo chiều dài trên ñường ống dẫn. hc: tổn thất cục bộ. hf: tổn thất qua thiết bị phân phối, thường không vượt quá 0,5, chọn hf = 0,5m H: chiều sâu hữu ích của bể, H = 4 m Tổng hd + hc thường không vượt quá 0,4m. chọn hd + hc = 0,4m. => Hct = 0,4 + 0,5 + 5 = 5,9m Áp lực không khí: P = 10,33 H10,33 ct+ = 10,33 5,910,33 + = 1,57 at Công suất máy nén khí: N = 102n q1)34400(P 0,29 ×− Trong ñó: q: Lưu lượng không khí, q= 0,06 m3 không khí/s. n: hiệu suất máy khí nén khí ,n = 0,7 ÷ 0,9, chọn n = 0,8. => N = 0,8102 1)34400(1,570,29 × ×− 06,0 = 3,5 (kW) Công suất thực của máy nén khí: N× β = 1,5×3,5 = 5,25 (kW) Chọn 1 máy nén khí công suất 5,5 kW Bảng 3.15. Các thông số cơ bản nước thải sau khi qua bể Aeroten. BOD5 COD SS Hiệu suất vào ra Hiệu suất vào ra Hiệu suất vào ra % mg/L mg/L % mg/L mg/L % mg/L mg/L 76,4 211,64 50 91,2 568,575 50 56 227,32 100 3.3.1.8. Bể lắng ly tâm ñợt II. Bùn hoạt tính dư tạo nên ở bể Aeroten cùng với nước thải chảy vào bể lắng ly tâm ñợt II. Nhiệm vụ của bể lắng ñợt II là lắng bùn hoạt tính từ bể Aeroten. a. Tính toán kích thước bể. ðATN: Xử lý nước thải sinh hoạt KDC Xuyên Á 6500 dân GVHD: ThS. Lâm Vĩnh Sơn SVTH: Trần Nguyễn Thái Bình 63 Bảng 3.16. Các thông số thiết kế bể lắng II Tải trọng bề mặt (m3/m2.ngñ) Tải trọng chất rắn (kg/m2.h) Loại công trình xử lý sinh học Trung bình Lớn nhất Trung bình Lớn nhất Chiều cao công tác (m) Bùn hoạt tính khuếch tán bằng không khí 16,3 ÷ 32,6 40,7÷ 48,8 3,9÷ 5,9 9,8 3,7 ÷6,1 Bùn hoạt tính khuếch tán bằng oxy nguyên chất 16,3 ÷ 32,6 40,7÷ 48,8 4,9÷ 6,8 9,8 3,7 ÷6,1 Bể lọc sinh học 16,3 ÷ 24,4 24,4 ÷ 48,8 2,9÷ 4,9 7,8 3,0 ÷4,6 Bể sinh học tiếp xúc quay (RBC) 16,3 ÷ 32,6 24,4 ÷ 48,8 3,9÷ 5,9 9,8 3,0 ÷4,6 (Nguồn: “Xử lý nước thải ñô thị và công nghiệp – Tính toán thiết kế công trình _ Lâm Minh Triết, Nguyễn Thanh Hùng, Nguyễn Phước Dân”) Diện tích mặt thoáng của bể lắng ñợt II trên mặt bằng ứng với lưu lượng trung bình: F1 = 1 tb ngñ L Q = 22 650 = 29,5 (m2) (L1: Tải trọng bề mặt ứng với lưu lượng trung bình, lấy theo bảng L1 = 22 m 3/m2.ng.ñ) Diện tích mặt thoáng của bể trên mặt bằng ứng với lưu lượng lớn nhất: F2 = 2 max ngñ L Q = 44 975 = 22,16 (m2) (L2: Tải trọng bề mặt ứng với lưu lượng lớn nhất, lấy theo bảng L2 = 44 m 3/m2.ngñ) Diện tích mặt thoáng của bể trên mặt bằng ứng với tải trọng chất rắn lớn nhất: F3 = 3 tb h max h 3 L )XQ(Q10 +− Trong ñó: max hQ : Lưu lượng lớn nhất trong giờ, maxhQ = 78,05 (m3/h) th hQ : Lưu lượng nước bùn tuần hoàn lớn nhất trong giờ: ðATN: Xử lý nước thải sinh hoạt KDC Xuyên Á 6500 dân GVHD: ThS. Lâm Vĩnh Sơn SVTH: Trần Nguyễn Thái Bình 64 th hQ = 0,78× maxngñQ = 24 97578,0 × = 31,7 (m3/h) L3: Tải trọng chất rắn lớn nhất, lấy theo bảng L3 = 9,8 (kg/m2.h) => F3 = 8,9 103500)7,3105,78( 3−××+ = 39,2 (m2) Diện tích mặt thoáng của bể lắng ñợt II trên mặt bằng sẽ là giá trị lớn nhất trong 3 giá trị F trên. Như vậy, diện tích mặt thoáng thiết kế là F1 = 39,2 m2 ðường kính của bể lắng ñợt II : D = π 4F3 = 14,3 2,394 × = 7 (m) ðường kính ống trung tâm: d = 20%D = 20%×7 = 1,4 (m) Diện tích buồng phân phối trung tâm: f = 4 πd 2 = 4 4,114,3 2× = 1,54 (m2) Diện tích vùng lắng của bể: SL = F – f = 39,2 – 1,54 = 37,66 (m2) ðường kính tấm hướng dòng: Dhd = 1,3d = 1,3×1,4 = 1,82 (m) Chiều cao xây dựng: Hxd = H + hth + hb + hbv Trong ñó: H: Chiều cao lớp nước trong, H = 2,58 (m) hth : Chiều cao trung hòa, hth = 0,3 (m). hb : Chiều cao lớp bùn trong bể lắng, hb = 0,5 (m). hbv : Chiều cao bảo vệ tính từ mực nước cao nhất ñến thành bể, hbv = 0,4 (m). => Hxd = 2,58 + 0,3 + 0, 5 + 0,4 + 0,22 = 4,0 (m). Chiều cao phần chóp ñáy bể có ñộ dốc 1:12 về tâm hC = 212 1 D × = 2 7 12 1 × = 0,3 (m) ðATN: Xử lý nước thải sinh hoạt KDC Xuyên Á 6500 dân GVHD: ThS. Lâm Vĩnh Sơn SVTH: Trần Nguyễn Thái Bình 65 Chiều cao ống trung tâm: h = 60%Hxd = 60%×4 = 2,4(m) Tải trọng thuỷ lực: a = F Q = 39,2 650 = 16,6 (m3/m2ngñ) Vận tốc ñi lên của dòng nước trong bể: v = 24 a = 24 6,16 = 0,7 (m/h) b. Tính toán máng thu nước. Máng thu nước ñặt ở vòng tròn xung quanh bể, ñường kính bằng 0,9 ñường kính bể: Dm = 0,9D = 0,9×7 = 6,3 m Chiều cao máng thu nước, chọn = 0,4 m Chiều dài máng thu nước ñặt theo chu vi bể: L = pi Dm = 3,14×6,3 = 19,8 m Tải trọng thu nước trên bề mặt máng tràn: aL = L Q = 8,19 650 = 32,8 (m3/m.ngñ) c. Tính toán lượng bùn trong bể Thể tích phần chứa bùn: Vb = F×hb = 39,2×0,5 = 19,6 (m3) Nồng ñộ bùn trong bể: Cb = 2 tL CC + Trong ñó: Ct: nồng ñộ bùn hoạt tính tuần hoàn, = 10000g/m3 CL nồng ñộ bùn hoạt tính theo thời gian lắng, CL = 1/2Ct = 5000g/m3 => Cb = 2 100005000 + = 7500 (g/m3) Lượng bùn chứa trong bể: Gb = Vb×Cb = 19,6×7500×10-3 = 147 (kg) d. Kiểm tra thời gian lưu nước trong bể. ðATN: Xử lý nước thải sinh hoạt KDC Xuyên Á 6500 dân GVHD: ThS. Lâm Vĩnh Sơn SVTH: Trần Nguyễn Thái Bình 66 Dung tích bể lắng: V1 = H×F = 4×39,2 = 156,8 (m3) Thời gian lưu nước: t = Q V1 = 650 198,4 = 0,24 (ngày) = 5,76 (h) Thời gian lưu bùn: tb = b b Q V = 50764,61 2419,6 + × = 0,8 (h) e. Tính toán ñường ống dẫn nước thải. Chọn ống dẫn nước ñến bể khử trùng là ống uPVC Bình Minh có ñường kính D = 140mm, vận tốc chảy trong ống là 1,33m/s; ñộ dốc 2% f. Chọn bơm bùn. Tính bơm bùn tuần hoàn. Lưu lượng bơm :Qr = 507 m3/ngày = 21,125 m3/h. Chọn cột áp của bơm : H =10 mH20 Công suất bơm: N = η ρ 1000 gHQth = 3600248,01000 1081,91000507 ××× ××× = 0,72 (kW) (η: hiệu suất chung của bơm từ 0,7 - 0,8 chọn η = 0,8) Chọn 2 bơm, trong ñó 1 bơm công tác, 1 bơm dự phòng. Mỗi bơm có: lưu lượng Q = 25 m3/h, cột áp H = 10 m, công suất ñộng cơ 1 kW Tính bơm bùn dư. Lưu lượng bùn dư Qdư = 9,6 m3/ng. ðường kính ống dẫn bùn chọn ống PVC ∅90 Chọn bơm ly tâm Ebara, Model DWO 150M. Lưu lượng Q = 2m3/h, cột áp H = 10m. Công suất P = 1 kW. Số giờ bơm bùn là 2 6,9 = 4,8h Chọn 2 bơm, trong ñó 1 bơm công tác, 1 bơm dự phòng. ðATN: Xử lý nước thải sinh hoạt KDC Xuyên Á 6500 dân GVHD: ThS. Lâm Vĩnh Sơn SVTH: Trần Nguyễn Thái Bình 67 3.3.1.9. Bể tiếp xúc-khử trùng a. Tính toán lượng hóa chất cần sử dụng ñể khử trùng Lượng Clo hoạt tính cần thiết ñể khử trùng nước thải ñược xác ñịnh theo công thức: Ya = 1000 Qa × Trong ñó Q maxh : Lưu lượng tính toán lớn nhất giờ, Q maxh = 78,05 (m3/h) a: liều lượng hoạt tính, a = 5g/m3 (ñiều 6.20.3 TCXD – 51-84) Ya = 1000 78,055× = 0,39 (kg/h) Sử dụng thiết bị Clorator chân không ñể châm clo vào bể tiếp xúc khử trùng. Bảng 3.17. ðặc tính kỹ thuật của một số kiểu Clorator chân không (Loni-100) Công suất theo Clo hơi (Kg/h) Áp lực nước trước ejector (Kg/h) ðộ dâng nước sau ejector (m cột nước) Lưu lượng nước (m3/h) Trọng lượng Clorator (kg) 0,08-0,72 0,21-1,28 0,40-2,05 2,5 - 2 37,5 1,28-8,10 2,05-12,80 3,28-20,50 3,0-3,5 5 7,2 37,5 20,5-82,00 3,0-4,0 5 - - Chọn 2 Clorator có công suất 0,08 – 0,72 kg/h, 1 công tác 1 dự phòng, với các ñặc tính kỹ thuật như sau: Áp lực nước trước Ejector : 2,5 kg/h Lưu lượng nước: 2 m3/h Trọng lượng Clorator: 37,5 kg Trang bị bình chứa Clo (balong) ở dạng lỏng ñể tiện việc quản lý và vận hành. ðATN: Xử lý nước thải sinh hoạt KDC Xuyên Á 6500 dân GVHD: ThS. Lâm Vĩnh Sơn SVTH: Trần Nguyễn Thái Bình 68 Bảng 3.18. ðặc tính Kỹ thuật của balong chứa Clo Dung tích thùng chứa Kích thước (mm) Lít Kg Clo L l Trọng lượng (kg) 20 25 27 30 33 36 40 45 50 55 25 31 33,5 37,5 41,0 45,0 50 56 62 69 770 925 985 1080 1170 1205 1390 1545 1700 1855 675 825 890 975 1065 1125 1275 1427 1575 1725 35 40,5 43 47 51 55 60 66,5 73 79,5 Chọn loại balong có ñặc tính kỹ thuật như sau: Dung tích chứa: 30l Lượng clo chứa trong balong: 37,5 kg Chiều dài L: 1080 mm Chiều dài l : 975 mm Trọng lượng của balong chứa Clo: 47kg Số thùng chứa clo cần dự trữ cho nhu cầu sử dụng 12 tháng: N = M 3024Ya ×× = 37,5 30240,39 ×× = 7,5 thùng Chọn 8 thùng chứa trong các kho có vách ngăn cách ñộc lập với các clorator. Vận chuyển dùng xe chuyên dụng. Clo lỏng ñược châm vào ñường ống dẫn nước thải trước bể tiếp xúc theo ñường ống nhựa PVC với vận tốc 1,5 m/s ñể clo ñược xáo trộn ñều vào nước thải ñồng thời tăng thời gian tiếp xúc, nâng cao hiệu quả khử trùng. b. Tính toán máng trộn. Chọn máng trộn kiểu “lượn” ñể thực hiện sự xáo trộn ñều nước thải và Clo trước khi dẫn vào bể tiếp xúc. Kích thước của máng trộn ñược tính toán phụ thuộc vào lưu lượng nước thải. ðATN: Xử lý nước thải sinh hoạt KDC Xuyên Á 6500 dân GVHD: ThS. Lâm Vĩnh Sơn SVTH: Trần Nguyễn Thái Bình 69 Kích thước mẫu ñược tính sẵn và ghi trong bảng: Bảng 3.19. Kích thước cơ bản của máng trộn kiểu “ lượn” Kích thước (mm) Chiều rộng các khe lượn (mm) Thứ I Thứ II Thứ III Thứ IV Lưu lượng L/s L l b h1 h2 b1 b2 b3 b4 10-20 21-50 51-80 81-130 131-160 161-200 201-350 351-400 2500 2500 3000 3000 3500 3500 4500 4500 1360 1755 2130 2385 2730 2950 3620 3875 200 300 400 500 600 800 1000 1000 600 700 700 700 700 700 1000 1000 930 1030 1030 1030 1030 1030 1330 1330 100 110 300 430 550 750 930 1110 70 150 240 360 450 610 790 940 60 130 200 300 380 510 690 810 50 110 170 260 330 430 610 710 Tiết diện máng trộn kiểu “lượn” ñược xác ñịnh theo công thức: Fkhe = v Qmaxs Trong ñó: max sQ : Lưu lượng tính toán lớn nhất giây, maxsQ = 21,7 l/s = 0,0217 m 3/s v: Vận tốc của nước thải chảy trong máng trộn, v = 0,8 m/s (0,8 ÷ 0,9 m/s) => Fkhe = 0,8 0,0217 = 0,03 (m2) Kích thước cơ bản của máng trộn kiểu “lượn” như sau: L = 2500 mm b1 = 110 mm l = 1755 mm b2 = 150 mm b = 300 mm b3 = 130 mm h1 = 700 mm b4 = 110 mm h2 = 1030 mm Chiều sâu lớp nước sau máng trộn: H = b F = 03,0 03,0 = 1 (m) ðATN: Xử lý nước thải sinh hoạt KDC Xuyên Á 6500 dân GVHD: ThS. Lâm Vĩnh Sơn SVTH: Trần Nguyễn Thái Bình 70 Tổn thất áp lực qua mỗi khe lượn ñược tính theo công thức: h = g v 2 2 1×α Trong ñó: α: Hệ số phụ thuộc cách bố trí chỗ lượn Khi bố trí chỗ lượn thuận chiều dòng nước, α = 2,5 Khi bố trí chỗ lượn ngược chiều dòng nước, α = 3,0 v1: Tốc ñộ chuyển ñộng của nước qua khe lượn, v1 = 0,8 m/s => h = 81,92 8,05,2 2 × × = 0,08 (m) Chiều sâu lớp nước trước các khe lượn ñược xác ñịnh như sau: Trước khe lượn thứ I (tính từ phía cuối trước) - H1 = 0,27m 0,11 0,03 b F 1 khe == Trước khe lượn thứ II - H2 = 0,2m 0,15 0,03 b F 2 khe == Trước khe lượn thứ III - H3 = 0,23m 0,13 0,03 b F 3 khe == Trước khe lượn thứ IV - H4 = 0,27m 0,11 0,03 b F 4 khe == c. Tính toán bể tiếp xúc Nhiệm vụ của bể tiếp xúc khử trùng là phân bố ñều hàm lượng clo vào nước thải nhằm tạo ñiều kiện tiếp xúc giữa hợp chất có khả năng oxy hóa rất mạnh này với nước thải. Chất này có thể loại bỏ những vi trùng, virus… trước khi xả nước thải vào nguồn tiếp nhận. Thời gian tiếp xúc thường vào khoảng 15 ÷ 45 phút, chọn t = 30 phút Dung tích hữu ích của bể: W = tQ tbh × = 27,1×0,5 = 13,55 (m3) ðATN: Xử lý nước thải sinh hoạt KDC Xuyên Á 6500 dân GVHD: ThS. Lâm Vĩnh Sơn SVTH: Trần Nguyễn Thái Bình 71 Diện tích mặt thoáng hữu ích của bể tiếp xúc: Fmt = H W = 1,5 13,55 = 9 (m2) (với H: chiều sâu lớp nước trong bể ñược, chọn H =1,5m) Chiều dài của bể là: L = H F = 1,5 9 = 6 (m) Chiều dài tổng cộng của bể: B = LH W × = 61,5 13,55 × = 1,5 (m) ðáy bể tiếp xúc có ñộ dốc i = 0,02% ñể gom các chất cặn về hố thu ở ñầu mỗi ngăn. Nguồn nước thải sau khi ñã ñược ñi qua bể tiếp xúc thì ñược thải ra kênh Ranh. 3.3.1.10. Sân phơi bùn. Sân phơi bùn là khu ñất xốp hình chữ nhật, xung quanh có bờ chắn. Cặn lắng từ bể lắng 1, từ bể gom có ñộ ẩm khoảng 96% ñược ñưa tới sân phơi từng ñợt rải thành lớp không dày lắm. Sau khi ñã làm khô ở sân phơi bùn thì cặn có ñộ ẩm 75% hay thấp hơn nữa, thể tích giảm xuống từ 2-5 lần. Lượng bùn từ bể lắng I : Q1 = 1,74 (m3/ngñ) Lượng bùn từ bể lắng II : Q2 = 6,9 (m3/ngñ) Lượng cặn tổng cộng ñưa vào sân phơi là: Qcặn = 1,74 + 6,9 = 8,64 (m3/ngày) Thể tích hữu ích của sân phơi: W = Qcặn× t = 8,64×10 = 86,4 (m3) (t: thời gian phơi, t = 10 ngày) Diện tích hữu ích của sân phơi: S = ch W = 0,25 86,4 = 345,6 (m2) (hc: Chiều cao lớp cặn bùn trong sân phơi bùn mỗi ñợt xả bùn, hc = 0,25 (0,25÷ 0,3)) Diện tích phụ của sân phơi bùn: ñường xá, mương, máng: f = k×S = 0,25×S = 0,25×345,6 = 86,4 (m2) (k: Hệ số tính ñến diện tích phụ, k = 0,2÷ 0,4. chọn k = 0,25) Diện tích tổng cộng của sân phơi là: F = S + f = 345,6 + 86,4 = 432 (m2) ðATN: Xử lý nước thải sinh hoạt KDC Xuyên Á 6500 dân GVHD: ThS. Lâm Vĩnh Sơn SVTH: Trần Nguyễn Thái Bình 72 Chọn 5 sân phơi. Mỗi sân có diện tích là: L×B = 8,7×10 Bảng 3.20. Thông số thiết kế sân phơi bùn Thông số Giá trị Hình dạng Dài Rộng Lớp cát: - Chiều cao - ðường kính hiệu quả - Hệ số ñồng nhất Lớp sỏi - Chiều cao - ðường kính Dàn ống thu nước: - ðường kính - ðộ dốc Chiều cao bảo vệ Chữ nhật 10m 6,5m 25cm 0,3 - 1,1mm < 0,4 30cm 3,2-25mm 114mm 1% 30 - 45cm Bảng 3.21. Bảng kích thước các công trình ñơn vị. Stt Công trình ñơn vị Kích thước 1 Hố thu gom L×B×H = 2,5×2×2 2 Bể lắng cát L×B×H = 4×0,5×1 3 Bể ñiều hòa Ống bơm nước ra D L×B×H = 4×5×2 114 4 Bể lắng I: Ống trung tâm Ống dẫn nước ra D Ống hút bùn D D×H = 4,6×4,3 d×h = 1×1,5 114 90 5 Bể Aeroten: Ống dẫn nước ra D L×B×H = 6,4×4,5×5 140 ðATN: Xử lý nước thải sinh hoạt KDC Xuyên Á 6500 dân GVHD: ThS. Lâm Vĩnh Sơn SVTH: Trần Nguyễn Thái Bình 73 6 Bể lắng II: Ống trung tâm Ống dẫn nước ra D Ống hút bùn D D×H = 7×4 d×h =1,4×2,4 140 114 7 Bể khử trùng Ống dẫn nước ra D L×B×H = 6×1,5×1,5 168 8 Sân phơi cát Ống thu nước D L×B×H = 2(6×3×1,5) 60 9 Sân phơi bùn Ống thu nước D L×B×H = (10×6,5×0,7) 114 3.3.2. TÍNH TOÁN CÁC CÔNG TRÌNH ðƠN VỊ PHƯƠNG ÁN 2 Trong phương án này, ở giai ñoạn xử lý sinh học, mương oxy hóa thay cho Aeroten. Các công trình ñơn vị của trạm xử lý theo phương án II: Song chắn rác, hầm tiếp nhận, bể ñiều hòa, bể lắng cát, sân phơi cát, bể lắng ly tâm ñợt I, mương oxy hóa, bể lắng ly tâm ñợt II, khử trùng nước thải. Tính toán các công trình xử lý cơ học: mương dẫn, song chắn rác, bể lắng cát, sân phơi cát, bể lắng ly tâm ñợt I, sân phơi bùn, bể khử trùng,... tiến hành như phương án I Nội dung tính toán trong phương án II: Tính toán mương oxy hóaính toán bể lắng II, bể khử trùng, sân phơi bùn. 3.3.2.1. Mương oxy hóa a. Giới thiệu. Mương oxy hóa ñược sử dụng rộng rãi trong xử lý nước thải cho các khu dân cư nhỏ. Nước thải ñược dẫn vào mương qua vùng làm việc của máy nạp khí dạng quay và ñược xáo trộn ñều với bùn hoạt tính. Hỗn hợp bùn từ mương oxy hóa liên tục dẫn vào bể lắng II. Tại bể lắng II, bùn hoạt tính lắng xuống ñáy bể, một lượng bùn hoạt tính sẽ ñược tuần hoàn về mương oxy hóa. b. Tính toán. Chất lượng nước thải vào mương oxy hóa: – Hàm lượng chất lơ lửng SS: 221,32 mg/l ðATN: Xử lý nước thải sinh hoạt KDC Xuyên Á 6500 dân GVHD: ThS. Lâm Vĩnh Sơn SVTH: Trần Nguyễn Thái Bình 74 – Hàm lượng BOD5 : 211,64 mg/l Thể tích hữu ích của mương oxy hóa ñược tính: W = 1000L )L(LQ t0 max ngñ − Trong ñó: max ngñQ : Lưu lượng nước thải lớn nhất ngày, maxngñQ = 975 (m3/ngñ) L0: Hàm lượng BOD5 dẫn vào mương oxy hóa, L0 = 211,64 (mg/l) Lt: Hàm lượng BOD5 của nước thải sau xử lý, Lt = 50 (mg/l) L: Tải trọng BOD5 lên mương xoy hóa, L = 0,2 ÷ 0,4 (kg BOD5/m3ngñ) => W = 4,0× − 1000 50)975(211,64 = 394 (m3) Mương oxy hóa có tiết diện hình thang cân, kích thước: – Chiều rộng mặt nước: a = 5m – Chiều rộng ñáy mương: b = 2m – ðộ sâu lớp nước trong mương: h2 = 1m – Khoảng cách từ mặt nước ñến mặt mương: h2 = 0,6m – ðộ sâu xây dựng mương: H = 1 + 0,6 = 1,6m Chiều ngang xây dựng mương: B = b + 2H 12h b)(a − = 2 + 2×1,6 12 2)(5 × − = 6,8 (m) Diện tích mặt cắt ướt của mương: F = 2 b)(a − ×h1 = 2 2)(5 − ×1 = 3,5 (m2) Chiều dài tổng cộng mương oxy hóa: L = F W = 3,5 394 = 112 (m). Mương oxy hóa có dạng hình chữ “O” kéo dài trên mặt bằng với bán kính trung bình của ñoạn uốn cong Ruốn = 9m. Tổng chiều dài phần mương uốn cong: L1 = 2pi Ruốn = 2×3,14×9 = 65,55 (m) Chiều dài ñoạn mương thẳng: ðATN: Xử lý nước thải sinh hoạt KDC Xuyên Á 6500 dân GVHD: ThS. Lâm Vĩnh Sơn SVTH: Trần Nguyễn Thái Bình 75 L2 = 2 LL 1− = 2 65,55112 − = 23,225 (m) Thời gian lưu nước: t = max ngñQ W = 78,05 394 = 5 (h) Thời gian lưu bùn: Ta có: XVSS = )θKθ(1 )LY(Lθ Cd t0c + −× => cθ = dVSSt0 VSS θKX-)LY(L θX − × θ : Thời gian lưu nước, θ = 5 (h) = 0,2 (ngñ) XVSS : Hàm lượng bùn hoạt tính trong mương, XVSS = 2000mg/L (2000 ÷ 5000) Y : Hệ số sản lượng bùn, Y = 0,5 (mgVSS/mgBOD5) Kd : là hệ số phân hủy nội bào, Kd = 0,03(ngày-1) Vậy: cθ = 0,03)2,02000(-50)0,5(211,64 2,02000 ××− × = 5,8 (ngñ) Tính lượng bùn dư xả ra mỗi ngày. Hệ số sản lượng quan sát obs Y tính theo công thức: Yobs = cd θK1 Y ×+ = 5,8)( ×+ 0,031 0,5 = 0,43 (mg VSS/mg BOD5) Lượng bùn dư VSS sinh ra mỗi ngày: PX(VSS) = maxngñQ ×Yobs× (L0 – Lt) = 1000 )5064,211(43,0975 −×× = 67,8 (kgVSS/ngñ) Lượng bùn dư sinh ra mỗi ngày theo SS: PX(SS) = 0,8 PX(VSS) = 0,8 67,8 = 84,75 (kgSS/ngñ) Lượng bùn trôi ra khỏi bể lắng II: MSS ra = S0× tbngñQ = 1000 650100× = 65 (kgSS/ngñ) Lượng bùn dư cần xử lý: MSS dư = PX(SS) – MSS ra = 84,75 – 65 = 19,75 (kgSS/ngñ) ðATN: Xử lý nước thải sinh hoạt KDC Xuyên Á 6500 dân GVHD: ThS. Lâm Vĩnh Sơn SVTH: Trần Nguyễn Thái Bình 76 Giả sử lượng bùn dư lắng ở ñáy bể lắng II có hàm lượng chất rắn TSdư = 0,8%, khối lượng riêng bùn döρ = 1,008 (kg/l) = 1,008 (T/m3) Lưu lượng bùn dư cần xử lý: buøn döQ = dödö SSdö TSρ M = 0,81,008× 19,75 = 24,49 (m3/ngñ). Xác ñịnh tỉ lệ tuần hoàn Hàm lượng bùn trong mương oxy hóa: XSS = 8,0 VSSX = 8,0 2000 = 2500 (mg SS/l) Nồng ñộ bùn hoạt tính trong nước thải vào mương oxy hóa X0 = 0 Cân bằng vật chất theo hàm lượng bùn: QX0 + QrXr = (Q + Qr)XSS Tỉ số bùn tuần hoàn:α = Q Qr = SSr SS XX X − = 250010000 2500 − = 0,34 Lưu lượng bùn tuần hoàn: Qth = α Q = 0,34×975 = 331,5 (m3/ngñ) = 13,8 (m3/h) Thời gian nạp khí trong mương oxy hóa ñược tính theo công thức (ñiều 7.9.1 – TCXD 51-84): t = ρS)a(1 LL t0 − − Trong ñó: a: Liều lượng bùn hoạt tính, a = 3,6 (ñiều 7.9.1 – TCXD 51-84) S: ðộ tro của bùn hoạt tính, S = 0,45 (ñiều 7.9.1 – TCXD 51-84) ρ : Tốc ñộ oxy hóa trung bình theo BOD5, ρ = 6 mg/g.h => t = 60,45)3,6(1 50211,64 − − = 13,6 (h) Q, X0=0 QR , XR (Q+QR) , X Qe , Xe=0 ðATN: Xử lý nước thải sinh hoạt KDC Xuyên Á 6500 dân GVHD: ThS. Lâm Vĩnh Sơn SVTH: Trần Nguyễn Thái Bình 77 ðể nạp khí cho mương oxy hóa sử dụng máy nạp khí bằng các cánh quạt, gắn trên các trục quay ngang. Lượng oxy cần cung cấp cho mương: G = G0 1000 )t0 L(L − × maxngñQ = G0 1000 )50(211,64 − ×975 = 223,8 (kgO2/ngày) (G0: lượng oxy ñơn vị, G0 = 1,42 mgO2 loại bỏ 1 mgBOD5 - ñiều 7.9.2 TCXD 51-84) Lượng oxy cần cung mỗi giờ: Gh = t G = 13,6 223,8 = 16,45 (kgO2/h) = 16450 (gO2/h) Với công suất cung cấp oxy của máy nạp khí: 2400 gO2/m.h. Tổng chiều dài cần thiết của máy nạp khí: Lkhí = 2400 G h = 2400 16450 = 6,85 (m) Chọn thiết bị làm thoáng dạng tuabin ñĩa cánh phẳng. Bảng 3.22. Thông số thiết bị làm thoáng dạng tuabin ñĩa cánh phẳng Vòng quay Kích thước cánh quạt (cm) ðường kính ñĩa (m) Vòng/phút Vận tốc tiếp tuyến (m/s) Số cánh quạt Chiều cao h (cm) Chiều dài l (cm) Công suất hữu ích (kW) Công suất hòa tan oxy (kgO2/d) 0,5 133 3,50 6 14 17 1,2 80 0,7 95 3,50 8 14 20 2,4 170 1,0 67 3,50 12 13 21 3,4 230 1,5 48 3,75 16 14 25 7,5 550 2,0 38 3,95 18 15 30 11,8 800 2,5 22 4,25 18 18 37 18,1 1250 3,0 27 4,50 24 17 35 26,5 1860 3,5 24 4,6 24 18 40 38,5 2600 4,0 22 4,76 24 20 47 52,5 3500 4,5 21 4,95 24 22 52 75,0 4900 Với lượng oxy cần thiết là G = 223,8 (kgO2/ngñ), chọn 2 thiết bị khuấy dạng ñĩa cánh phẳng có các thông số sau: ðường kính ñĩa: 1,0 m ðATN: Xử lý nước thải sinh hoạt KDC Xuyên Á 6500 dân GVHD: ThS. Lâm Vĩnh Sơn SVTH: Trần Nguyễn Thái Bình 78 Số vòng quay: 67 vòng/phút Số cánh quạt: 8 cánh Kích thước quạt: + Chiều cao h = 13 cm + Chiều dài l= 21 cm Công suất hữu ích mỗi cánh khuấy: 3,4 kW Công suất hòa tan oxy mỗi cái: 230 kg O2/ngày 3.3.2.2. Bể lắng ly tâm ñợt II sau mương oxy hóa. Bùn hoạt tính dư tạo nên ở mương oxy hóa cùng với nước thải chảy vào bể lắng ly tâm ñợt II. Nhiệm vụ của bể lắng ñợt II là lắng bùn hoạt tính từ mương oxy hóa. a. Tính toán kích thước bể. Diện tích mặt thoáng của bể lắng ñợt II trên mặt bằng ứng với lưu lượng trung bình: F1 = 1 tb ngñ L Q = 22 650 = 29,5 (m2) (L1: Tải trọng bề mặt ứng với lưu lượng trung bình, lấy theo bảng L1 = 22 m 3/m2.ng.ñ) Diện tích mặt thoáng của bể trên mặt bằng ứng với lưu lượng lớn nhất: F2 = 2 max ngñ L Q = 44 975 = 22,16 (m2) (L2: Tải trọng bề mặt ứng với lưu lượng lớn nhất, lấy theo bảng L2 = 44 m 3/m2.ngñ) Diện tích mặt thoáng của bể trên mặt bằng ứng với tải trọng chất rắn lớn nhất: F3 = 3 tb h max h 3 L )XQ(Q10 +− Trong ñó: max hQ : Lưu lượng lớn nhất trong giờ, maxhQ = 78,05 (m3/h) th hQ : Lưu lượng nước bùn tuần hoàn lớn nhất trong giờ: th hQ = 0,78× maxngñQ = 24 97578,0 × = 31,7 (m3/h) L3: Tải trọng chất rắn lớn nhất, lấy theo bảng L3 = 9,8 (kg/m2.h) ðATN: Xử lý nước thải sinh hoạt KDC Xuyên Á 6500 dân GVHD: ThS. Lâm Vĩnh Sơn SVTH: Trần Nguyễn Thái Bình 79 => F3 = 8,9 103500)7,3105,78( 3−××+ = 39,2 (m2) Diện tích mặt thoáng của bể lắng ñợt II trên mặt bằng sẽ là giá trị lớn nhất trong 3 giá trị F trên. Như vậy, diện tích mặt thoáng thiết kế là F1 = 39,2 m2 ðường kính của bể lắng ñợt II : D = π 4F3 = 14,3 2,394 × = 7 (m) ðường kính ống trung tâm : d = 20%D = 20%×7 = 1,4 (m) Diện tích buồng phân phối trung tâm: f = 4 πd 2 = 4 4,114,3 2× = 1,54 (m2) Diện tích vùng lắng của bể: SL = F – f = 39,2 – 1,54 = 37,66 (m2) Chiều cao xây dựng: Hxd = H + hth + hb + hbv Trong ñó: H: Chiều cao lớp nước trong, H = 2,58 (m) hth : Chiều cao trung hòa, hth = 0,3 (m). hb : Chiều cao lớp bùn trong bể lắng, hb = 0,5 (m). hbv : Chiều cao bảo vệ tính từ mực nước cao nhất ñến thành bể, hbv = 0,4 (m). => Hxd = 2,58 + 0,3 + 0, 5 + 0,4 + 0,22 = 4,0 (m). Chiều cao phần chóp ñáy bể có ñộ dốc 1:12 về tâm hC = 212 1 D × = 2 7 12 1 × = 0,3 (m) Chiều cao ống trung tâm: h = 60%Hxd = 60%×4 = 2,4(m) Tải trọng thuỷ lực: a = F Q = 39,2 650 = 16,6 (m3/m2ngñ) Vận tốc ñi lên của dòng nước trong bể: ðATN: Xử lý nước thải sinh hoạt KDC Xuyên Á 6500 dân GVHD: ThS. Lâm Vĩnh Sơn SVTH: Trần Nguyễn Thái Bình 80 v = 24 a = 24 6,16 = 0,7 (m/h) b. Tính toán máng thu nước. Máng thu nước ñặt ở vòng tròn xung quanh bể, ñường kính bằng 0,9 ñường kính bể: Dm = 0,9D = 0,9×7 = 6,3 m Chiều cao máng thu nước, chọn = 0,4 m Chiều dài máng thu nước ñặt theo chu vi bể: L = pi Dm = 3,14×6,3 = 19,8 m Tải trọng thu nước trên bề mặt máng tràn: aL = L Q = 8,19 650 = 32,8 (m3/m.ngñ) c. Tính toán lượng bùn trong bể Thể tích phần chứa bùn: Vb = F×hb = 39,2×0,5 = 19,6 (m3) Nồng ñộ bùn trong bể: Cb = 2 tL CC + Trong ñó: Ct : nồng ñộ bùn hoạt tính tuần hoàn, = 10000g/m3 CL: nồng ñộ bùn hoạt tính theo thời gian lắng, CL = 1/2Ct = 5000g/m3 => Cb = 2 100005000 + = 7500 (g/m3) Lượng bùn chứa trong bể: Gb = Vb×Cb = 19,6×7500×10-3 = 147 (kg) d. Kiểm tra thời gian lưu nước trong bể. Dung tích bể lắng: V1 = H×F = 4×39,2 = 156,8 (m3) Thời gian lưu nước: t = Q V1 = 650 198,4 = 0,24 (ngày) = 5,76 (h) Thời gian lưu bùn: tb = b b Q V = 50764,61 2419,6 + × = 0,8 (h) ðATN: Xử lý nước thải sinh hoạt KDC Xuyên Á 6500 dân GVHD: ThS. Lâm Vĩnh Sơn SVTH: Trần Nguyễn Thái Bình 81 e. Tính toán ñường ống dẫn nước thải. Chọn ống dẫn nước ñến bể khử trùng là ống uPVC Bình Minh có ñường kính D = 140mm, vận tốc chảy trong ống là 1,33m/s; ñộ dốc 2% f. Chọn bơm bùn. Tính bơm bùn tuần hoàn. Lưu lượng bơm :Qr = 507 m3/ngày = 21,125 m3/h. Chọn cột áp của bơm : H =10 mH20 Công suất bơm: N = η ρ 1000 gHQth = 3600248,01000 1081,91000507 ××× ××× = 0,72 (kW) (η : hiệu suất chung của bơm từ 0,7 ÷ 0,8. Chọn η = 0,8) Chọn 2 bơm, trong ñó 1 bơm công tác, 1 bơm dự phòng. Mỗi bơm có: lưu lượng Q = 25 m3/h, cột áp H = 10 m, công suất ñộng cơ 1 kW Lưu lượng bùn dư Qdư = 24,49 m3/ngñ. ðường kính ống dẫn bùn chọn ống PVC ∅100 Chọn bơm ly tâm Ebara, Model DWO 150M. Lưu lượng Q = 4m3/h, cột áp H = 15m. Công suất P = 1,5 kW. Số giờ bơm bùn là 4 49,24 = 6,1h Chọn 2 bơm, trong ñó 1 bơm công tác, 1 bơm dự phòng. 3.3.2.3. Sân phơi bùn. Lượng bùn từ bể lắng I : Q1 = 1,74 (m3/ngñ) Lượng bùn từ bể lắng II : Q2 = 24,49 (m3/ngñ) Lượng cặn tổng cộng ñưa vào sân phơi là: Qcặn = 1,74 + 24,49 = 26,23 (m3/ngày) Thể tích hữu ích của sân phơi: W = Qcặn× t = 26,23×10 = 262,3 (m3) (t: thời gian phơi là 10 ngày) Diện tích hữu ích của sân phơi: S = ch W = 0,25 262,3 = 1049,2 (m2) (hc: Chiều cao lớp bùn trong sân phơi bùn mỗi ñợt xả bùn, hc = 0,25 (0,25÷ 0,3)) Diện tích phụ của sân phơi bùn: ñường xá, mương, máng: f = k×S = 0,25×1049,2 = 262,3 (m2) (k: Hệ số tính ñến diện tích phụ, k = 0,2÷ 0,4. chọn k = 0,25) Diện tích tổng cộng của sân phơi là: F = S + f = 1049,2 + 262,3 = 11311,5 (m2) Xây dựng 10 sân phơi. Mỗi sân có diện tích là: L×B = 56,55×20 ðATN: Xử lý nước thải sinh hoạt KDC Xuyên Á 6500 dân GVHD: ThS. Lâm Vĩnh Sơn SVTH: Trần Nguyễn Thái Bình 82 CHƯƠNG 4. DỰ TOÁN TỔNG KINH PHÍ ðẦU TƯ XÂY DỰNG. 4.1. TÍNH TOÁN CHI PHÍ CHO PHƯƠNG ÁN 1 4.1.1. Chi phí xây dựng Stt Công trình và thiết bị Khối lượng hạng mục ðơn vị ðơn giá (VNð) Thành tiền (VNð) 1 Song chắn rác 2 cái 1.000.000 2.000.000 2 Hố thu gom 10 m3 1.500.000 10.000.000 3 Bể lắng cát 2 m3 1.500.000 3.000.000 4 Sân phơi cát 13 m3 1.500.000 81.000.000 5 Bể lắng I 71,4 m3 1.500.000 107.100.000 6 Aeroten 144 m3 1.500.000 216.000.000 7 Bể lắng II 38,465 m3 1.500.000 57.697.500 8 Bể tiếp xúc khử trùng 13,5 m3 1.500.000 20.250.000 9 Sân phơi bùn 45 m3 1.500.000 68.250.000 10 Máng răng cưa 3 Bộ 1.000.000 3.000.000 11 ðĩa phân phối khí 62 Cái 300.000 18.600.000 12 Bơm nước thải 1 Cái 5.000.000 5.000.000 13 Bơm ñịnh lượng 2 Cái 5.000.000 10.000.000 14 Bơm bùn 4 Cái 10.000.000 40.000.000 15 Thùng chứa hóa chất 3 Cái 1.000.000 3.000.000 16 Máy thổi khí 2 Cái 40.000.000 80.000.000 17 Tủ ñiện 1 Bộ 20.000.000 20.000.000 18 Hệ thống ñiện 1 Hệ thống 15.000.000 15.000.000 19 Hệ thống ống dẫn nước 1 Hệ thống 20.000.000 20.000.000 Tổng cộng: 779.897.000 Tổng chi phí xây dựng phương án 1 : Cxd = 779.897.000 (VNð) ðATN: Xử lý nước thải sinh hoạt KDC Xuyên Á 6500 dân GVHD: ThS. Lâm Vĩnh Sơn SVTH: Trần Nguyễn Thái Bình 83 4.1.2. Chi phí hóa chất Chi phí hoá chất chủ yếu tốn cho Clo: Thành tiền: C1 = 0,39×24×365×30.000 = 102.492.000 (ñồng/năm) 4.1.3. Chi phí ñiện năng ðiện năng tiêu thụ hệ thống bơm: ðiện năng cho hệ thống bơm tính theo công thức: E1 = 1000µ 2,75QH Trong ñó: Q : Tổng lưu lượng cần bơm tính theo thời gian 1 năm, Q = 237250 (m3/ngñ) H : Chiều cao trung bình cần bơm ñể ñưa nước lên, H = 5m µ : Hệ số hữu ích của hệ thống bơm, chọn = 0,85 => E1 = 85,0× ×× 1000 52372502,75 = 3837,9 (kW) ðiện năng tiêu thụ máy thổi khí: E2 = 2×24×365 = 17520 (kW) Tổng ñiện năng tiêu thụ: E = E1 + E2 = 3837,9 + 17520 = 21357,9 (kW) Thành tiền: C2 = 21357,9×1000 = 21.357.900 (ñồng) 4.1.4. Chi phí lương cán bộ, công nhân viên. Trạm xử lý cần: Quản lý: 1 người với mức long 3.500.000 ñồng Nhân viên vân hành: 2 người với mức lương 2.500.000 ñồng Công nhân: 2 người với mức lương 2.000.000 ñồng Tổng chi phí lương: C3 = 12(3.500.000 + 2×2.500.000 + 2×2.000.000) = 150.000.000 (ñồng) Tổng chi phí: C = Cxd + C1 + C2 + C3 = 779.897.000 + 102.492.000 + 21.357.000 + 150.000.000 = 1.053.746.000 (ñồng) Chi phí xử lý 1m3 nước thải: 1.053.746.000/365×650 = 4.442 (ñồng) ðATN: Xử lý nước thải sinh hoạt KDC Xuyên Á 6500 dân GVHD: ThS. Lâm Vĩnh Sơn SVTH: Trần Nguyễn Thái Bình 84 4.2. TÍNH TOÁN CHI PHÍ CHO PHƯƠNG ÁN 2. 4.2.1. Chi phí xây dựng. Stt Công trình và thiết bị Khối lượng hạng mục ðơn vị ðơn giá (VNð) Thành tiền (VNð) 1 Song chắn rác 2 Cái 1.000.000 2.000.000 2 Hố thu gom 10 m3 1.500.000 10.000.000 3 Bể lắng cát 2 m3 1.500.000 3.000.000 4 Sân phơi cát 13 m3 1.500.000 81.000.000 5 Bể lắng I 71,4 m3 1.500.000 107.100.000 6 Mương oxy hóa 394 m3 1.500.000 391.000.000 7 Bể lắng II 38,465 m3 1.500.000 57.697.500 8 Bể tiếp xúc khử trùng 13,5 m3 1.500.000 20.250.000 9 Sân phơi bùn 45 m3 1.500.000 68.250.000 10 Máng răng cưa 3 bộ 1.000.000 3.000.000 11 Thiết bị làm thoáng 2 bộ 5.000.000 10.600.000 12 Bơm nước thải 1 Cái 5.000.000 5.000.000 13 Bơm ñịnh lượng 2 Cái 5.000.000 10.000.000 14 Bơm bùn 4 Cái 10.000.000 40.000.000 15 Thùng chứa hóa chất 3 Cái 1.000.000 3.000.000 16 Máy thổi khí 2 Cái 40.000.000 80.000.000 17 Tủ ñiện 1 Bộ 20.000.000 20.000.000 18 Hệ thống ñiện 1 Hệ thống 15.000.000 15.000.000 19 Hệ thống ống dẫn nước 1 Hệ thống 20.000.000 20.000.000 Tổng cộng 1.146.297.000 Tổng chi phí xây dựng phương án 2 : Cxd = 1.146.297.000 (VNð) 4.2.2. Chi phí hoá chất. Chi phí hoá chất chủ yếu tốn cho Clo: Thành tiền: C1 = 0,39×24×365×30.000 = 102.492.000 (ñồng/năm) ðATN: Xử lý nước thải sinh hoạt KDC Xuyên Á 6500 dân GVHD: ThS. Lâm Vĩnh Sơn SVTH: Trần Nguyễn Thái Bình 85 4.2.3. Chi phí ñiện năng ðiện năng tiêu thụ hệ thống bơm: ðiện năng cho hệ thống bơm tính theo công thức: E1 = 1000µ 2,75QH Trong ñó: Q : Tổng lưu lượng cần bơm tính theo thời gian 1 năm, Q = 237250 (m3/năm) H : Chiều cao trung bình cần bơm ñể ñưa nước lên, H = 5m µ : Hệ số hữu ích của hệ thống bơm, chọn = 0,85 => E1 = 85,0× ×× 1000 52372502,75 = 3837,9 (kW) ðiện năng tiêu thụ máy thổi khí: E2 = 2×24×365 = 17520 (kW) Tổng ñiện năng tiêu thụ: E = E1 + E2 = 3837,9 + 17520 = 21357,9 (kW) Thành tiền: C2 = 21357,9×1000 = 21.357.900 (ñồng) 4.2.4. Chi phí lương cán bộ, công nhân viên. Trạm xử lý cần: Quản lý: 1 người với mức long 3.500.000 ñồng Nhân viên vân hành: 2 người với mức lương 2.500.000 ñồng Công nhân: 2 người với mức lương 2.000.000 ñồng Tổng chi phí lương: C3 = 12(3.500.000 + 2×2.500.000 + 2×2.000.000) = 150.000.000 (ñồng) Tổng chi phí: C = Cxd + C1 + C2 + C3 = 1.146.297.000 + 102.492.000 + 21.357.000 + 150.000.000 = 1.420.146.000 (ñồng) Chi phí xử lý 1m3 nước thải: 1.420.146.000/365×650 = 5.986 (ñồng) 4.3. LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN. 4.3.1. Các căn cứ ñể lựa chọn công nghệ xử lý. - Thành phần, tính chất, lưu lượng nước thải - Yêu cầu mức ñộ xử lý ñạt tiêu chuẩn loại B - Các ñiều kiện tự nhiên, khí tượng và thủy văn tại khu vực ðATN: Xử lý nước thải sinh hoạt KDC Xuyên Á 6500 dân GVHD: ThS. Lâm Vĩnh Sơn SVTH: Trần Nguyễn Thái Bình 86 - Tình hình thực tế và khả năng tài chính - Qui mô và xu hướng phát triển - Khả năng ñáp ứng thiết bị cho hệ thống xử lý - Chi phí ñầu tư xây dựng, quản lý và vận hành bảo trì - Tận dụng tối ña các công trình sẵn có - Quỹ ñất, hồ tự nhiên và diện tích mặt bằng của các nhà máy 4.3.2. Sự khác nhau giữa hai phương án. a. Kỹ thuật So sánh sơ bộ giữa Aeroten và mương oxy hóa Thông số Aeroten Mương oxy hóa Thể tích bể 144 m3 394 m3 Hệ thống cung cấp khí 2×3,5 kW 2×3,4 kW ðĩa phân phối khí/ thiết bị làm thoáng 44 ñĩa 2 bộ Vận hành Phức tạp ðơn giản Khả năng tăng tải trọng Nhiều khả năng Ít có khả năng Khả năng xử lý nitơ Ít Nhiều Dựa vào bảng so sánh sơ bộ, ta thấy phương án 1 dùng Aeroten có nhiều ưu ñiểm hơn so với mương oxy hóa: thể tích bể, cong suất thiết bị làm thoáng, khả năng tăng tải trọng. b. Kinh tế Phương án 1: chi phí xử lý 1m3 nước thải: 4.442 (ñồng) Phương án 2: chi phí xử lý 1m3 nước thải: 5.986 (ñồng) Qua so sánh trên, Phương án 1 có nhiều ưu ñiểm về kỹ thuật, kinh tế hơn nên chọn phương án 1 thiết kế chi tiết. 4.4. BỐ TRÍ MẶT BẰNG TRẠM XỬ LÝ, CAO TRÌNH CÁC HẠNG MỤC 4.4.1. Bố trí mặt bằng trạm xử lý nước thải. ðATN: Xử lý nước thải khu dân cư Xuyên Á 6500 dân GVHD: ThS: Lâm Vĩnh Sơn SVTH: Trần Nguyễn Thái Bình 87 Bảng 4.1. Tiêu chuẩn ñất xây dựng công trình làm sạch nước thải sinh hoạt Quy mô ñất ñai Công suất của công trình (×1000m3/ngñ) Công trình xử lý Khu chứa bùn < 0,7 0,7 – 17 17 – 40 40 – 130 130 – 175 175 – 280 280 – 400 400 - 500 1 3 4 8 10 17 20 30 2 6 8 16 20 35 50 70 (Nguồn: Quy hoạch ñô thị, NXB, Xây dựng, Tr.138) Khoảng cách ly vệ sinh tuân theo quy ñịnh khoảng cách ly vệ sinh khu sản xuất và dân cư. Căn cứ trên bảng tiêu chuẩn kể trên, với công suất xử lý của hệ thống là 650 m 3/ngñ. Vị trí ñịa ñiểm xây dựng trạm xử lý nước thải ta bố trí mặt bằng trạm xử lý theo khu ñất dự án ñã qui hoạch. Tổng diện tích trạm xử lý nước thải dự kiến là 1 ha, kể cả nhu cầu mở rộng trong tương lai và khoảng cách ly với cộng ñồng dân cư khu vực xung quanh. 4.4.2. Cao trình xây dựng các hạng mục Bảng 4.2. Tổn thất áp lực qua các công trình CÔNG TRÌNH Tổn thất áp lực (cm H2O) Khoảng cách xây dựng giữa các công trình (m) Song chắn rác Bể lắng cát Bể lắng ngang Bể làm thoáng sơ bộ Aeroten Bể lắng ly tâm Bể tiếp xúc 5cm – 20 cm 10 cm – 20 cm 20 cm – 40 cm 40 cm – 50 cm 60 cm – 80 cm 25 cm – 40 cm 40 cm – 60 cm 3,5 m – 5 m 3,5 m – 5 m 3, 5 m – 5 m 4m – 6 m 4m –6 m 4 m – 6 m 3, 5 m – 5 m (Nguồn:“Thoát nước (tập 2) Xử lý nước thải, NXB Khoa học và kỹ thuật 2002, Tr.514”) ðATN: Xử lý nước thải khu dân cư Xuyên Á 6500 dân GVHD: ThS: Lâm Vĩnh Sơn SVTH: Trần Nguyễn Thái Bình 88 CHƯƠNG 5. TỔ CHỨC QUẢN LÝ VẬN HÀNH 5.1. VẬN HÀNH HỆ THỐNG Hệ thống xử lý nước thải cần ñược vận hành ñúng quy trình. Cần tăng tải lượng của hệ thống xử lý nước thải trong thời gian 2 tháng. Người quản lý vận hành hệ thống cần chú ý những công việc như: – Theo dõi thường xuyên, ñảm bảo hoạt ñộng bình thường quá trình hoạt ñộng của từng công trình và toàn trạm. – Ghi nhận sự cố hoặc hiện tượng bất thường xảy ra trong ca trực. – Lập báo cáo hàng tuần, tháng, quý, năm. – Tổ chức các lớp học nâng cao trình ñộ cũng như khả năng xử lý sự cố cho công nhân vận hành. – Lập kế hoạch kiểm tra ñịnh kì các bơm. – Thường xuyên kiểm tra vớt rác tại song chắn rác. – Kiểm tra bổ sung hóa chất. – Vệ sinh sạch sẽ máng thu nước. – Vớt cặn nổi, dầu mỡ trên bề mặt bể ñiều hòa, khuấy trộn và bể lắng. – Thường xuyên kiểm tra máy bơm. – Bảo dưỡng máy bơm và các thiết bị cơ ñiện khác theo ñịnh kỳ. – Lấy mẫu nước kiểm nghiệm ñịnh kỳ. – Dọn vệ sinh các bể theo ñịnh kỳ. – Làm sạch máng tràn. – Kiểm tra thường xuyên chất lượng nước sau xử lý, ñảm bảo ñạt tiêu chuẩn. 5.2. KIỂM TRA XỬ LÝ SỰ CỐ Sự cố thông thường xảy ra trong quá trình vận hành như: – Máy bơm bị ngưng hoạt ñộng ñột xuất là do các sợi vải quấn vào trục cánh quạt máy bơm. Trường hợp này dễ bị cháy ñộng cơ bơm, cần tắt máy kịp thời và tháo gỡ những vật vướng ra khỏi cánh quạt. – Khi cặn lắng không hiệu quả nên tăng cường polyme –Nếu xử lý sinh học không ñạt thì kiểm tra hàm lượng chất dinh dưỡng và lưu lượng sục khí , ñảm bảo lưu lượng bùn tuần hoàn. – Khi cặn lắng không hiệu quả nên tăng cường polyme. ðATN: Xử lý nước thải khu dân cư Xuyên Á 6500 dân GVHD: ThS: Lâm Vĩnh Sơn SVTH: Trần Nguyễn Thái Bình 89 CHƯƠNG 6. KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ 6.1. KẾT LUẬN Trên cơ sở lý thuyết và ñiều kiện thực tế của xã Mỹ Hạnh Nam - Long An, qua quá trình tính toán thiết kế kỹ thuật hệ thống xử lý nước thải có thể tóm tắt các ñặc ñiểm trạm xử lý nước thải khu dân cư Xuyên Á như sau: 6.1.1. Khía cạnh môi trường. Về mặt môi trường, hệ thống ñảm bảo nước thải sinh hoạt sau xử lý ñạt tiêu chuẩn cho phép Qui chuẩn thải QCVN 14:2008/BTNMT có thể xem như ñạt yêu cầu. Tuy nhiên, xét về mặt vệ sinh môi trường thì lượng ô nhiễm phát thải ra nguồn tiếp nhận càng thấp càng tốt, như vậy mới có thể ñảm bảo sự phát triển bền vững của môi trường. 6.1.2. Khía cạnh kinh tế. Công tác quản lý vận hành khoảng 150 triệu/năm. Trên thực tế, cần xem xét kỹ các giải pháp công nghệ nhằm giảm thiểu suất lượng ñiện năng tiêu thụ. Tuy nhiên, việc ñầu tư xây dựng hệ thống xử lý nước thải cũng ñem lại những lợi ích kinh tế ñáng kể. Với giá thành xử lý, mức vốn ñầu tư tính toán sơ bộ kể trên, việc xây dựng hệ thống xử lý nước thải là hoàn toàn khả thi. Khả năng hoàn vốn có thể thực hiện ñược thông qua việc thu phí nước thải tính trên lượng nước tiêu thụ của từng hộ dân. 6.1.3. Khía cạnh kỹ thuật Quy trình công nghệ ñề suất thực hiện là quy trình phổ biến, không quá phức tạp về mặt kỹ thuật. Quy trình này hoàn toàn có thể ñảm bảo việc xử lý nước thải ñạt tiêu chuẩn yêu cầu, ñồng thời còn có khả năng mở rộng hệ thống trong tương lai. Nếu kết hợp tốt khía cạnh môi trường, kinh tế và kỹ thuật của hệ thống thì hệ thống này hoàn toàn có khả năng ứng dụng vào thực tiễn. 6.2. KIẾN NGHỊ Trong giới hạn của ñề tài thực hiện chỉ ñề cập ñến vấn ñề xử lý nước thải với những ñiều kiện phù hợp về khía cạnh kỹ thuật và khả thi về mặt kinh tế. Trên thực tế, cần nghiên cứu kỹ hơn về ñiều kiện thực tế của xã ñể có thể ñưa ra giải pháp tối ưu.