Điều khiển điện áp một chiều của bộ biến đổi nguồn áp sử dụng bộ điều khiển pi có khắc phục hiện tượng bão hòa tích phân
Quá trình phân tích và phát triển sơ đồ điều khiển điện
áp một chiều của bộ biến đổi nguồn áp đã được giới thiệu
trong bài báo. Bộ điều khiển tích phân - tỷ lệ có khắc phục
hiện tượng bão hòa tích phân đã được lựa chọn để điều
khiển điện áp một chiều và dòng điện qua bộ lọc. Kết quả
mô phỏng trên máy tính và thí nghiệm cho đáp ứng tốt thể
hiện cấu trúc bộ điều khiển đã lựa chọn phù hợp và có thể
áp dụng để điều khiển điện áp một chiều trong các hệ thống
có cấu trúc phần kết nối với lưới điện qua bộ biến đổi nguồn
áp rất phổ biến hiện nay như hệ thống điện gió
4 trang |
Chia sẻ: huongthu9 | Lượt xem: 518 | Lượt tải: 0
Bạn đang xem nội dung tài liệu Điều khiển điện áp một chiều của bộ biến đổi nguồn áp sử dụng bộ điều khiển pi có khắc phục hiện tượng bão hòa tích phân, để tải tài liệu về máy bạn click vào nút DOWNLOAD ở trên
18 Vũ Hoàng Giang
ĐIỀU KHIỂN ĐIỆN ÁP MỘT CHIỀU CỦA BỘ BIẾN ĐỔI NGUỒN ÁP SỬ DỤNG
BỘ ĐIỀU KHIỂN PI CÓ KHẮC PHỤC HIỆN TƯỢNG BÃO HÒA TÍCH PHÂN
DC-LINK VOLTAGE CONTROL OF VOLTAGE SOURCE CONVERTER BY USING
PI CONTROLLER WITH ANTI-WINDUP
Vũ Hoàng Giang
Trường Đại học Điện lực; giangvh@epu.edu.vn
Tóm tắt - Máy điện trong nhiều hệ truyền động điện và hệ thống
điện gió khác nhau thường được kết nối với lưới điện thông qua
bộ biến đổi nguồn áp, được cấu tạo từ hai bộ biến đổi thành phần
phía máy điện và phía lưới điện nối kề nhau (back-to-back) qua kết
nối một chiều (dc-link). Trong đó điện áp một chiều được điều khiển
thông qua bộ biến đổi phía lưới điện. Bài báo giới thiệu kết quả
nghiên cứu lựa chọn cấu trúc và thông số của bộ điều khiển kiểu
tích phân - tỷ lệ có khắc phục hiện tượng bão hòa tích phân để
điều khiển điện áp một chiều của bộ biến đổi nguồn áp. Quá trình
phân tích, xây dựng sơ đồ điều khiển được thực hiện trong trường
hợp bộ biến đổi được kết nối với lưới điện qua bộ lọc kiểu LCL.
Kết quả mô phỏng và thí nghiệm cho thấy đáp ứng điện áp tốt xác
nhận hoạt động của bộ điều khiển.
Abstract - The electric machines of various electric drives and
wind power systems are commonly connected to the main grid via
a voltage source converter, which is combined by two back-to-back
converters at the machine side and grid side with dc-link in the
middle. The dc-link voltage is controlled via the grid side converter.
The paper introduces the investigation results of the selection of
structure and parameters of proportional integral (PI) regulator with
anti-windup for the control of DC voltage of voltage source
converter. The analysis and development of control diagram is
implemented in the case that the converter is connected to the grid
via a LCL filter. Simulation and experiment results provide excellent
responses that confirm the performance of the proposed regulator.
Từ khóa - điện áp một chiều; bộ điều khiển PI; khắc phục hiện
tượng bão hòa tích phân; bộ lọc LCL; bộ biến đổi nguồn áp.
Key words - DC-link voltage; PI regulator; anti-windup; LCL filter;
Voltage source converter.
1. Đặt vấn đề
Trong các hệ thống điện gió và hệ truyền động điện,
máy điện không đồng bộ hoặc máy điện đồng bộ kích thích
nam châm vĩnh cửu thường được nối tới lưới điện thông
qua bộ biến đổi phía máy điện (MSC) và bộ biến đổi phía
lưới điện (GSC), chúng được kết nối theo cấu trúc kề nhau
(back-to-back) nguồn áp. Các bộ truyền động kiểu nguồn
áp được sử dụng rộng rãi trong công nghiệp, có sơ đồ
nguyên lý trên Hình 1a. Ngoài ra, bộ biến đổi được biết với
cấu trúc back-to-back xuất hiện phổ biến trong các hệ thống
phát điện gió như thể hiện trên Hình 1 b và c.
Duy trì điện áp một chiều đóng vai trò quan trọng
trong quá trình vận hành và đảm bảo vùng điện áp làm
việc an toàn cho các phần tử tại dc-link, đặc biệt là các tụ
điện. Đặc điểm chung của các hệ thống trong Hình 1 là
điện áp một chiều được điều khiển thông qua bộ biến đổi
GSC. Trong các hệ thống điều khiển truyền thống, bộ điều
khiển tích phân tỷ lệ được sử dụng để điều chỉnh điện áp
ở vòng ngoài và đưa ra giá trị đặt cho vòng trong điều
khiển dòng điện. Yêu cầu đối với hệ thống điều khiển là
có đáp ứng nhanh với độ nhảy vọt ban đầu (overshoot)
nhỏ và hạn chế độ gợn sóng sinh ra trong đáp ứng điện áp
và dòng điện.
Trong các nghiên cứu đã qua, nhiều tác giả đã cố gắng
giải quyết các vấn đề trên. Phương pháp điều khiển có dự
báo được đề xuất bởi [1] để điều khiển điện áp dc-link, hạn
chế quá áp dựa trên phân tích cân bằng năng lượng. Trong
[2], phương pháp điều khiển điện áp dc-link dựa trên phản
hồi công suất tức thời nhằm hạn chế dao động điện áp cho
phép nâng cao ổn định của hệ thống.
Bài báo giới thiệu kết quả nghiên cứu điều khiển điện
áp một chiều của bộ biến đổi nguồn áp nhằm thu được
đáp ứng với độ nhảy vọt ban đầu nhỏ và thời gian hội tụ
ngắn nhờ sự kết hợp nạp ban đầu cho tụ điện tại dc-link
và lựa chọn về cấu trúc và thông số phù hợp của các bộ
điều khiển.
a) Bộ truyền động điện sử dụng máy điện không đồng bộ
b) Cấu trúc hệ thống điện gió nguồn kép
c) Cấu trúc hệ thống điện gió với bộ biến đổi toàn công suất
Hình 1. Cấu trúc của các hệ thống sử dụng bộ biến đổi
nguồn áp
2. Điều khiển bộ biến đổi phía lưới điện (GSC)
Như đã đề cập ở trên, bộ biến đổi GSC được điều
khiển trước để duy trì điện áp một chiều dc-link. Để phát
triển hệ thống điều khiển, trước hết cần mô tả mô hình
ISSN 1859-1531 - TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG, SỐ 11(132).2018, QUYỂN 1 19
của các phần tử liên quan bao gồm bộ biến đổi và bộ lọc
thụ động đầu ra. Ngoài ra, cân bằng công suất tại dc-link
cũng được xét đến trong quá trình tính toán thông số của
bộ điều khiển.
2.1. Bộ lọc thụ động kiểu LCL
Thông thường, để hạn chế sóng hài bậc cao, sinh ra do
quá trình đóng cắt các van của bộ biến đổi, xâm nhập vào
lưới điện, bộ lọc thụ động thường được trang bị ở giữa bộ
biến đổi và lưới điện.
Các bộ lọc thường gặp hiện nay kiểu L, LC hay LCL.
Trong đó, bộ lọc LCL có khả năng hạn chế sóng hài tốt
ngay cả khi L có giá trị bé. Bộ lọc LCL cũng thu hút nhiều
sự chú ý hơn nhờ đặc điểm có giá thành cạnh tranh so với
bộ lọc kiểu L. Tuy nhiên, nhược điểm khi sử dụng bộ lọc
này là có thể xảy ra hiện tượng cộng hưởng và mất ổn định
hệ thống. Trong thiết kế, tần số cắt của bộ lọc cần chọn
trong vùng từ 10 lần tần số của lưới điện đến một nửa tần
số đóng cắt của bộ biến đổi [3].
Hình 2. Sơ đồ bộ biến đổi nguồn áp nối lưới qua bộ lọc LCL
Hình 3. Điều khiển bộ biến đổi phía lưới điện
Sơ đồ điều khiển của bộ biến đổi GSC được thể hiện
trên Hình 3, gồm hai vòng điều khiển: vòng trong điều
khiển dòng điện qua bộ lọc và vòng ngoài điều khiển điện
áp một chiều. Trong nghiên cứu này, điều khiển tựa điện
áp lưới điện được lựa chọn do bộ biến đổi được nối với
nguồn điện áp lưới ổn định.
2.2. Điều khiển dòng điện
Ở bước thiết kế bộ điều khiển, bộ lọc có thể được thay
thế bằng một cuộn cảm tương đương và bỏ qua tụ điện
[4], [5].
Phương trình điện áp trên điện cảm tương đương được
viết như sau:
+
+
=
fc
fb
fa
fc
fb
fa
fc
fb
fa
gridc
gridb
grida
v
v
v
i
i
i
dt
d
L
i
i
i
R
v
v
v
(1)
trong đó R và L tương ứng là điện trở và điện cảm của cuộn
cảm tương đương, R = rL1+rL2, L = L1+L2, với rL1, rL2, L1,
L2 là thông số của bộ lọc LCL.
Biến đổi phương trình (1) sang hệ hai trục đồng bộ (dq)
định hướng theo véc tơ điện áp lưới [6], ta thu được biểu
diễn sau:
+++=
+−+=
fqfdgrid
fq
ìqqgrid
fdfqgrid
fd
ìddgrid
vLi
dt
di
LRiv
vLi
dt
di
LRiv
(2)
hay
( )
−
+−=
++
+−=
fdgrid
fq
fqfq
dgridfqgrid
fd
fdfd
Li
dt
di
LRiv
vLi
dt
di
LRiv
(3)
trong đó vqgrid = 0 do véc tơ điện áp lưới được định hướng
dọc trục d (Hình 3b); các điện áp hồi tiếp thuận (feed-
forward) được tính bằng [6].
−=
+=
fdgridffq
dgridfqgridffd
Liv
vLiv
(4)
Dựa vào phương trình (2), vòng điều khiển dòng điện
được xây dựng như trên Hình 4.
Hình 4. Sơ đồ vòng điều khiển dòng điện qua bộ lọc
Trong Hình 4, để xây dựng vòng kín điều khiển dòng
điện, bộ biến đổi được giả thiết là lý tưởng (bỏ qua thời gian
20 Vũ Hoàng Giang
đóng cắt của các van khi các van này được đóng cắt với tần
số cỡ kHz) và được mô tả bằng giá trị trung bình.
Khi đó, bộ biến đổi được mô hình hóa bằng một hệ số
GGSC =1 do quán tính của nó lớn hơn nhiều so với các phần
tử còn lại trong vòng điều khiển.
2.3. Điều khiển điện áp dc-link
Hình 5. Sơ đồ vòng điều khiển điện áp
Với điều kiện bỏ qua tổn thất công suất do sóng hài bậc
cao trong quá trình đóng cắt của các van điện tử công suất,
trong bộ lọc và bộ biến đổi, cân bằng công suất qua bộ biến
đổi GSC được biểu diễn như sau:
Pf = Pgdc (5)
trong đó: Pf là công suất tác dụng phía xoay chiều của GSC,
Pf = vdgridifd+vqgridifq;
Pgdc là công suất tác dụng phía một chiều của GSC,
Pgdc=vdcigc.
Hơn nữa do phương pháp điều khiển được lựa chọn định
hướng điện áp lưới nên công suất tác dụng phía xoay chiều
được đơn giản hóa và tính bằng: Pf = vdgridifd do vqgrid=0.
Vì vậy, dòng điện đi ra GSC được tính bởi:
igc = ifdvdgrid/vdc. Do đó tại dc-link ta có phương trình sau:
rcfd
dc
dgrid
dclink ii
v
v
v
dt
d
C −= (6)
với Clink là là điện dung của tụ điện ở dc-link. Từ phương
trình (6), điện áp một chiều có thể điều khiển thông qua
dòng điện của bộ lọc ifd [6]. Sơ đồ khối của vòng điều khiển
điện áp được xây dựng như trên Hình 5, trong đó irc đóng
vai trò của một nhiễu loạn.
2.4. Cấu trúc của bộ điều khiển PI
Bộ điều khiển kiểu PI được sử dụng để điều khiển điện
áp một chiều có khắc phục hiện tượng bão hòa tích phân,
trong đó khối bão hòa (limiter) được đặt thêm vào bộ điều
khiển. Cấu trúc này được biết đến với tên gọi là cấu trúc tự
động đặt lại [7], [8], được thể hiện trên Hình 6, với Kp và Ti
là các thông số của bộ điều khiển; x và x* tương ứng là
biến điều khiển và giá trị đặt của nó; yFF là đại lượng hồi
tiếp thuận (feed-forward) của bộ điều khiển, được cho bởi
phương trình (4) và uc đại lượng đầu ra của bộ điều khiển.
Khối bão hòa sẽ giới hạn trực tiếp tín hiệu điều khiển.
Do đó, cần có mô hình phù hợp của khối bão hòa, tránh
trường hợp giới hạn quá mức tạo nên các hạn chế không
cần thiết hoặc hạn chế không đủ dẫn đến hiện tượng bão
hòa tích phân (windup).
Hình 6. Cấu trúc của bộ PI có khắc phục hiện tượng bão hòa
tích phân
Dựa vào sơ đồ vòng điều khiển trong Hình 4, Hình 5 có
thể tính toán được các thông số của bộ điều khiển PI cho
dòng điện qua bộ lọc và điện áp một chiều. Kết quả tính
toán được tổng hợp trong Bảng 1.
Bảng 1. Thông số của bộ điều khiển
Bộ điều khiển Kp Ti
Điện áp 0,3 0,02
Dòng điện 4,8 0,002
3. Kết quả mô phỏng và thí nghiệm
Hoạt động của bộ điều khiển đã lựa chọn trong Mục 2
được kiểm chứng thông qua mô phỏng và thí nghiệm đối
với bộ biến đổi nguồn áp. Các điều kiện thực hiện như sau:
- Bộ biến đổi GSC 3 pha được cấu tạo từ các van IGBT
có Diode nối đối song. Bộ biến đổi được nối với lưới điện
thông qua bộ lọc thụ động kiểu LCL. Thông số của bộ lọc
được cho trong phụ lục.
- Lưới điện có điện áp dây danh định bằng 400V, tần số
danh định bằng 50Hz.
- Điện áp đặt của dc-link bằng 650V.
Hình 7. Sơ đồ mô phỏng điều khiển điện áp dc-link
Mô phỏng được phát triển theo sơ đồ khối như trên Hình
7. Trong đó, phần mạch từ dc-link về phía RSC và máy điện
được thay thế bằng một điện trở Thevenin (Rth). Thí nghiệm
được thực hiện với hệ máy điện một chiều – động cơ không
đồng bộ có công suất 1,5kW, Hình 9b nối lưới thông qua hai
bộ biến đổi giống nhau, Hình 9a.
Khi bộ điều khiển chưa được kích hoạt, tụ điện tại
dc-link được nạp đến giá trị điện áp ban đầu khoảng 580-600V
tùy thuộc vào giá trị thực tế của Rth. Nhờ có quá trình nạp ban
đầu và cấu trúc của bộ điều khiển có khắc phục hiện tượng
Rth
Lưới điện
400V, 50Hz
Bộ lọc
LCL
GSC Clin
if a,b,c
Xung điều khiển
Bộ điều
khiển
vgrid a,b,c
ISSN 1859-1531 - TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG, SỐ 11(132).2018, QUYỂN 1 21
bão hòa tích phân nên điện áp dc-link được điều khiển với đáp
ứng có độ nhảy vọt ban đầu rất bé khi đưa bộ điều khiển vào
làm việc. Trên Hình 8, độ nhảy vọt ban đầu và thời gian xác
lập của đáp ứng điện áp khi có khắc phục hiện tượng bão hòa
tích phân (đường nét liền) nhỏ hơn đáng kể so với trường hợp
không có (đường nét đứt). Đáp ứng điện áp trên Hình 8 (mô
phỏng, đường nét liền) và Hình 10 (thí nghiệm) với độ nhảy
vọt ban đầu tương ứng là 1,7% và 3,5% nhỏ hơn nhiều so với
ngưỡng lớn nhất 25% của phương pháp Ziegler-Nichols. Thời
gian ổn định của tín hiệu bằng khoảng 0,2s.
Hình 8. Đáp ứng điều khiển điện áp dc-link (mô phỏng)
(a) (b)
Hình 9. Bộ biến đổi GSC (trái) và hệ máy điện một chiều nối
đồng trục động cơ không đồng bộ
Hình 10. Đáp ứng điều khiển điện áp dc-link (thí nghiệm)
4. Kết luận
Quá trình phân tích và phát triển sơ đồ điều khiển điện
áp một chiều của bộ biến đổi nguồn áp đã được giới thiệu
trong bài báo. Bộ điều khiển tích phân - tỷ lệ có khắc phục
hiện tượng bão hòa tích phân đã được lựa chọn để điều
khiển điện áp một chiều và dòng điện qua bộ lọc. Kết quả
mô phỏng trên máy tính và thí nghiệm cho đáp ứng tốt thể
hiện cấu trúc bộ điều khiển đã lựa chọn phù hợp và có thể
áp dụng để điều khiển điện áp một chiều trong các hệ thống
có cấu trúc phần kết nối với lưới điện qua bộ biến đổi nguồn
áp rất phổ biến hiện nay như hệ thống điện gió.
5. Phụ lục
Bộ lọc thụ động kiểu LCL có thông số: L1 = 2,3mH;
L2 = 0,9mH; C = 8,8F; rL1 = 0,2; rL2 = 0,2;
TÀI LIỆU THAM KHẢO
[1] F. He, Z. Zhao, L. Yuan and S. Lu, “A DC-link voltage control
scheme for single-phase grid-connected PV inverters”, in IEEE
Energy Conversion Congress and Exposition , 2011.
[2] J. Yao, H. Li, Y. Liao and Z. Chen, “An improved control strategy
of limiting the DC-link voltage fluctuation for a doubly fed induction
wind generator”, IEEE transactions on power electronics, vol. 23,
no. 3, pp. 1205-1213, 2008.
[3] J. Lettl, J. Bauer and L. Linhart, “Comparison of Different Filter
Types for Grid Connected Inverter”, in PIERS Proceedings,
Marrakesh, Morocco, 2011.
[4] M. Liserre, F. Blaabjerg and S. Hansen, “Design and Control of an
LCL-Filter-Based Three-Phase Active Rectifier”, IEEE
Transactions on Industry Applications, vol. 41, pp. 1281-1291,
2005.
[5] C. Wessels, J. Dannehl and F. W. Fuchs, “Active Damping of LCL-
Filter Resonance based on Virtual Resistor for PWM Rectifiers
Stability Analysis with Different Filter Parameters”, in IEEE Power
Electronics Specialists Conference, 2008, 2008.
[6] R. Pena, J. Clare and G. Asher, “Doubly fed induction generator
using back-to-back PWM converters and its application to variable-
speed wind-energy generation”, in IEE Proceedings Electric Power
Applications, 1996.
[7] K. I. Astrom and T. Hagglund, PID controllers: Theory, Design, and
Tuning, 2nd Edition ed., United States of America: Intrusment of
Society of America, 1995.
[8] A. Visioli, Practical Pid Control, Springer-Verlag London Limited,
2006.
(BBT nhận bài: 04/04/2018, hoàn tất thủ tục phản biện: 15/11/2018)
Các file đính kèm theo tài liệu này:
- dieu_khien_dien_ap_mot_chieu_cua_bo_bien_doi_nguon_ap_su_dun.pdf