Thiết kế bộ lọc sóng hài cho biến tần 0.75 kW của Siemens

sẽ có các giá trị khác nhau. Phần trăm thành phần hài theo thành phần cơ bản Bậc hài Giai đoạn luyện thép 2 3 4 5 7 Nung nóng chảy ( tia lửa điện không ổn định ) 7.7 5.8 2.5 4.2 3.1 Luyện ( tia lửa điện ổn định ) 0.0 2.0 0.0 2.1 0.0 Bảng 1 Các thành phần hài của dòng điện lò hồ quang trong hai giai đoạn của quá trình luyện thép [8] Các loại đèn phóng điện Đây là loại tải có tính phi tuyến cao. Hình dưới chỉ ra dạng sóng dòng điện và phổ tần sóng hài của loại đèn hiệu suất cao Hình 9 Dạng sóng dòng điện (a) và phổ tần (b) của đèn phóng điện hiệu suất cao [8] Tác hại của loại tải này cần đặc biệt chú ý trong trường hợp đèn huỳnh quang. Khi đó phải cần thêm các chấn lưu từ để hạn chế dòng điện trong giới hạn của ống đèn huỳnh quang và ổn định tia hồ quang. Chỉnh lưu một pha Có rất nhiều thiết bị điện đòi hỏi phải có nguồn cấp một chiều để hoạt động. Cầu chỉnh lưu diode một pha được dùng phổ biến để tạo nên những nguồn một chiều này bởi giá thành hạ và áp cung cấp khá ổn định trong những điều kiện làm việc bình thường. Mạch điện trong hình 10 sinh ra các xung dòng điện khá hẹp tại mỗi nửa chu kỳ của điện áp nguồn cấp. Do tụ điện dc chỉ được tích điện khi điện áp nguồn vượt qua mức điện áp dc ( đó là đoạn gần với đỉnh của sóng điện áp hình sin ). Hình 10 Nguồn một chiều gồm chỉnh lưu cầu một pha và tụ điện [8] Phân tích Fourier của dạng xung này như sau [8] Với I là giá trị đỉnh của xung dòng điện và Hình 11 thể hiện phổ tần của sóng hài sinh ra từ bộ máy tính cá nhân và máy in. Hình 11 Dòng điều hòa sinh ra bởi bộ PC và Máy in Bộ biến đổi ba pha nguồn áp Một bộ biến đổi nguồn áp ( Voltage sourse converter VSC ) được đặc trưng bởi tính dung phía một chiều và hệ thống phía xoay chiều có tính cảm [8]. Dạng đơn giản nhất của một bộ VSC là cầu didode 6 xung với một tụ điện lớn bắc qua hai cực của đầu ra. Trong mạch điện này thì tụ điện được tích điện trong mỗi nửa chu kỳ của điện áp nguồn cấp bởi hai xung dòng điện, dạng điển hình như sau. Hình 12 Dạng dòng điện của bộ biến đổi ba pha nguồn áp Không giống như bộ nguồn một chiều chỉnh lưu một pha, do không có dây trung tính nên trường hợp này các hài triplen không xuất hiện. Việc thêm vào phía ac các cuộn kháng có thể làm giảm đáng kể dòng hài, đây cũng là phương pháp hay sử dụng trong các bộ biến tần có sử dụng điều chế độ rộng xung. Bộ biến đổi ba pha nguồn dòng Bộ biến đổi nguồn dòng ( Current sourse converter ) được đặc trưng bởi tính cảm phía một chiều cũng như xoay chiều [8]. Tính cảm này được tạo ra từ các cuộn kháng san bằng ở phía một chiều. Trong mạch này thì dòng một chiều tạo ra gần như là hằng, bộ biến đổi sẽ là nguồn áp hài với phía một chiều và nguồn dòng hài với phía xoay chiều. Các van có thể khóa điện áp ở cả hai chiều nhưng đòi hỏi chỉ dẫn dòng theo một chiều. Các bộ biến đổi lớn thường là loại nguồn dòng vì có thể có được các van thyristor chịu được dòng lớn. Với điều kiện đối xứng hoàn toàn của hệ thống thì các dòng điện sinh ra trên các pha là như nhau. Xét một bộ biến đổi lý tưởng p pha, một chiều như hình dưới. Hình 13 Bộ biến đổi p pha , một chiều [8] Bộ biến đổi này không có trở kháng phía xoay chiều và kháng san bằng phía một chiều có giá trị vô cùng lớn. Dòng điện pha của bộ biến đổi có dạng các xung chữ nhật Hình 14 Chuỗi xung dương và âm [8] với bề rộng xung là , tuần hoàn theo chu kỳ nguồn cấp. Chọn điểm gốc ở giữa của xung nên hàm là một hàm chẵn, do vậy phân tích Fourier chỉ gồm các thành phần cosin. Hệ số của chuỗi Fourier với dòng là 1pu tính như sau [8] Như vậy chuỗi Fourier tương ứng cho các xung dòng dương là [8] Xét một bộ biến đổi p pha, hai chiều như hình dưới Hình 15 Bộ biến đổi p pha, hai chiều [8] Biến đổi công thức như ở trên cho nhóm van chiều ngược lại ta có chuỗi Fourier [8] Dòng điện pha của bộ biến đổi hai chiều có cả xung âm và xung dương xen kẽ nhau. Chuỗi Fourier như sau [8] Theo công thức này thì thành phần một chiều và bậc hài chẵn đã bị triệt tiêu. Mạch 6 xung Mạch chỉnh lưu 6 xung tạo ra từ mạch chỉnh lưu 3 pha, 2 chiều. Thay và thêm vào giá trị dòng điện một chiều Id ta có dòng điện trên pha a như sau [8] Từ công thức ta thấy [8] Không có các hài lẻ bội 3 ( triplen) Các bậc hài xuất hiện là 6k ± 1, với k là số nguyên Các hài bậc 6k+1 có thứ tự thuận và hài bậc 6k-1 có thứ tự nghịch. Giá trị hiệu dụng của bậc hài cơ bản là Giá trị hiệu dụng của hài bậc n là Mạch 12 xung Mạch 12 xung tạo từ hai nhóm 6 xung, cấp điện từ hai máy biến áp nối song song, dịch pha 30o Hình 16 Cấu trúc bộ biến đổi 12 xung [8] . Dòng điện pha bây giờ là tổng hai dòng phía sơ cấp của máy biến áp đâu sao-sao và sao-tam giác. Ta thấy chỉ còn các bậc hài . Các bậc hài chạy vòng giữa hai biến áp nhưng không đi vào lưới. [8] Ảnh hưởng của máy biến áp và trở kháng hệ thống đến sự phát sinh sóng hài Trên thực tế do có điện kháng trên lưới nên xuất hiện quá trình trùng dẫn khi chuyển mạch. Dòng chuyển mạch tính theo công thức sau [8] Với Xc là điện kháng ( một pha ) của mạch, giá trị gần bằng với điện kháng tản của máy biến áp. Tới cuối quá trình chuyển mạch thì và ,lúc đó phương trình trên trở thành [8] Từ hai phương trình ta rút ra với [8] Phần còn lại của xung dòng điện là với với [8] xung dòng âm vẫn có tính chất đối xứng nửa sóng do vậy chỉ có các hài bậc lẻ. Sóng hài có thể được biểu diễn theo góc trễ đánh xung, góc trùng dẫn và biên độ như hình dưới. Hình 17 I5 theo góc trễ đánh xung và góc trùng dẫn [8] Các cuộn kháng điều khiển bằng thyristor Bộ bù công suất phản kháng tĩnh Bộ bù công suất phản kháng tĩnh ( Static VAR compensator SVC ) sử dụng các cuộn kháng được điều khiển bởi thyristor thường được sử dụng trong hệ thống truyền tải điện cao thế và trong một vài nhà máy công nghiệp như nhà máy sử dụng là hồ quang điện. Mục đích chính là để tạo ra khả năng điều khiển điện áp nhanh chóng và rất nhiều các tác dụng khác như giảm nhấp nháy ( flicker ), cải thiện hệ số công suất, cân bằng pha và tạo ổn định cho hệ thống điện. Hình 18 Cuộn kháng điều khiển bằng thyristor [8] Hình dưới là một mạch SVC ba pha điển hình đấu tam giác. Dòng điện trong ba cuộn dây chậm pha gần 90o so với áp tương ứng vì điện trở ở đây là không đáng kể. Hình 19 Bộ TCR đấu song song với bộ tụ bù [8] Trong điều kiện không bị gián đoạn, dòng điện là hình sin. Tuy nhiên góc đánh xung mở có trễ sẽ làm giảm biên độ của dòng điện và làm méo dạng sóng. Dòng điện tức thời được biểu diễn theo biểu thức [8] và [8] Với V là giá trị hiệu dụng của điện áp nguồn cấp, là điện kháng cuộn dây tại tần số cơ bản và là góc trễ đánh xung. Dòng hài sinh ra bởi sự dẫn dòng không liên tục chỉ có bậc lẻ với điều kiện là góc trễ đánh xung của hai van đấu ngược nhau là như nhau. Giá trị hiệu dụng của dòng hài tính theo công thức [8] Với n = 3,5,7 ... Hình 20 Dạng dòng điện trong TCR [8] Bảng dưới là giá trị của các bậc hài. Hài bậc 3 có xuất hiện nhưng được giữ không đi vào lưới nhờ sơ đồ nối hình tam giác. Biên độ lớn nhất của dòng hài sinh ra bởi TCR Bậc hài % 1 3 5 7 9 11 13 15 17 19 21 23 25 27 29 31 100 (13.78) 5.05 2.59 (1.57) 1.05 0.75 (0.57) 0.44 0.35 (0.29) 0.24 0.2 (0.17) 0.15 0.13 Bảng 2 Biên độ lớn nhất của dòng hài sinh ra bởi TCR Chương 2 CÁC BIỆN PHÁP CẢI THIỆN CHẤT LƯỢNG ĐIỆN NĂNG VÀ HẠN CHẾ SÓNG HÀI Đánh giá méo điều hòa Điểm đổi nối chung Việc đánh giá độ méo điều hòa thường được thực hiện tại điểm giữa hộ sử dụng và hệ thống phân phối, tại điểm này có các hộ sử dụng khác cùng nối tới. Điểm này gọi là điểm đổi nối chung ( point of common coupling ). Điểm PCC có thể ở phía sơ cấp hoặc thứ cấp của máy biến áp phụ thuộc vào máy biến áp đó có cung cấp tải cho nhiều hộ sử dụng hay là không. Điều này có nghĩa là nếu có nhiều hộ sử dụng cùng lấy nguồn từ phía sơ cấp của máy biến áp thì PCC ở phía sơ cấp, còn ngược lại, nếu có nhiều hộ sử dụng cùng lấy nguồn từ phía thứ cấp thì PCC ở phía thứ cấp. Khi điểm PCC ở phía sơ cấp thì việc đo đạc dòng điện vẫn thực hiện ở phía thứ cấp. Sau đó kết quả được quy về phía sơ cấp, có tính đến cả ảnh hưởng của sơ đồ đấu máy biến áp với các hài thứ tự không. Đánh giá méo điều hòa ở hệ thống phân phối Đánh giá méo điều hòa ở phía hệ thống phân phối là việc xác định mức độ méo điều hòa có thể chấp nhận được đối với các hộ sử dụng. Tiêu chuẩn IEEE std 519-1992 đưa ra các số liệu giới hạn cụ thể. Trong bảng dưới đây giá trị THD được tính theo phần trăm của điện áp hiệu dụng định mức chứ không phải theo phần trăm của giá trị điện áp tần số cơ bản. Giới hạn về méo áp hài theo phần trăm của điện áp định mức cơ bản Áp tại thanh cái tại điểm PCC, Vn (kV) Méo điện áp cho từng điều hòa (%) Méo điện áp tổng THDVn (%) Vn < 69 3.0 5.0 69< Vn ≤ 161 1.5 2.5 Vn > 161 1.0 1.5 Bảng 3 Giới hạn về méo áp điều hòa theo phần trăm của điện áp định mức ở tần số cơ bản [16] Đánh giá điều hòa ở phía người sử dụng Các sự cố do méo điều hòa hay xảy ra ở phía người sử dụng hơn là ở hệ thống cung cấp. Lý do là vì phần lớn các tải phí tuyến đều nằm trong khu vực người sử dụng, mà mức độ méo hài là lớn nhất tại vị trí gần nguồn phát điều hòa. Sự cố nghiêm trọng nhất là khi xảy ra cộng hưởng tại vị trí có tải phi tuyến và tụ bù hệ số công suất. Tiêu chuẩn IEEE std 519-1992 đã đưa ra mức độ dòng hài giới hạn tại điểm PCC như bảng dưới Giới hạn dòng điều hòa Ih tính theo phần trăm của IL Vn ≤ 69 kV ISC/IL h<11 11 ≤ h <17 17 ≤ h < 23 23 ≤ h < 35 35 ≤ h TDD <20 20-50 50-100 100-1000 >1000 4.0 7.0 10.0 12.0 15.0 2.0 3.5 4.5 5.5 7.0 1.5 2.5 4.0 5.0 6.0 0.6 1.0 1.5 2.0 2.5 0.3 0.5 0.7 1.0 1.4 5.0 8.0 12.0 15.0 20.0 69 kV < Vn ≤ 161 kV <20 20-50 50-100 100-1000 >1000 2.0 3.5 5.0 6.0 7.5 1.0 1.75 2.25 2.75 3.5 0.75 1.25 2.0 2.5 3.0 0.3 0.5 0.75 1.0 1.25 0.15 0.25 0.35 0.5 0.7 2.5 4.0 6.0 7.5 10.0 Vn > 161 kV < 50 ≥ 50 2.0 3.0 1.0 1.50 0.75 1.15 0.3 0.45 0.15 0.22 2.5 3.75 Bảng 4 Giới hạn dòng điều hòa tính theo phần trăm của IL [16] là trị hiệu dụng của các thành phần điều hòa là dòng điện ngắn mạch tại điểm PCC là thành phần cơ bản của dòng tải nhu cầu lớn nhất tại điểm PCC Các biện pháp hạn chế sóng hài Ở chương trước ta đã nói về cách tính toán độ méo hài áp và méo hài dòng cho nhiều loại thiết bị. Chương này sẽ nêu lên các giải pháp cần sử dụng khi các kết quả tính toán về méo hài áp và dòng cho thấy chất lượng điện năng chưa đạt yêu cầu. Hạn chế công suất các tải phi tuyến Với một tải phi tuyến luôn có một mức công suất lớn nhất mà tại đó mức độ méo của dòng và áp sinh ra vẫn nằm trong giới hạn cho phép của tiêu chuẩn IEEE 519-1992. Lượng công suất này là bao nhiêu còn phụ thuộc vào loại tải phi tuyến và vào nguồn điện. Tăng điện kháng phía nguồn xoay chiều đầu vào tải phi tuyến Với bộ biến đổi 3 pha 6 xung thì biện pháp đầu tiên để cải thiện là thêm vào phía đầu vào xoay chiều một điện kháng. Tác dụng của việc thêm điện kháng này có thể được đánh giá một cách định lượng theo hình 21 và 22 dưới đây. Ta có thể giải thích một cách định tính như sau, cuộn kháng có tác dụng làm chậm tốc độ tăng của dòng khi dòng điện chuyển từ van này sang van khác ( chuyển mạch ). Với phương pháp này thì việc cải thiện được độ méo sóng hài bao nhiêu lại phụ thuộc vào lượng sụt áp cho phép với tải là bao nhiêu.[9] Hình 21 Dòng điều hòa sinh ra từ cầu chỉnh lưư ba pha có tụ lọc phía một chiều và nguồn cấp là SP1 [9] Hình 22 Dòng điều hòa sinh ra từ cầu chỉnh lưu ba pha có kháng lọc phía một chiều và nguồn cấp là SP2 [9] Một cuộn kháng có điện kháng phần trăm là 3% có thể giảm độ méo dòng điện sinh ra bởi bộ điều chỉnh tốc độ kiểu PWM từ khoảng 80% xuống còn khoảng 40%. Tác dụng giảm méo hài của cuộn kháng được mô tả qua hình 23, ta thấy tác dụng của cuộn kháng giảm dần đi khi độ lớn của cuộn kháng vượt quá 3%. Độ lớn của cuộn kháng ở đây tính theo cơ sở là công suất của bộ truyền động (kVA). [14] Hình 23 Độ giảm méo điều hòa của một ASD loại PWM theo kháng lọc đầu vào [14] Hình dưới là ảnh chụp của cuộn kháng dùng cho bộ biến tần 480 V sản xuất bởi tập đoàn MTE [14] Hình 24 Kháng lọc ba pha cho ASD ( sản phẩm của MTE corp ) [14] Tính toán sụt áp với một bộ biến đổi cầu 6 xung, điện kháng ở phía xoay chiều có thể được biểu diễn bằng một điện trở tương đương ở phía một chiều có giá trị là [9] và quy ước rằng không có tổn hao công suất trên điện trở này. Với một loạt các giá trị thử nghiệm thì kết quả là độ sụt áp xấp xỉ bằng một nửa giá trị của điện kháng phần trăm phía xoay chiều. Ví dụ, nếu tăng điện kháng từ 2% lên 10% thì điện áp đầu ra sẽ giảm từ 0.99Vd đến 0.95Vd , và tương ứng hằng số sóng hài sẽ giảm từ 210.6 xuống 137.7 , độ méo áp giảm 34% [9]. Sự cải thiện này có thể là phù hợp trong nhiều trường hợp. Đây dĩ nhiên là một biện pháp đơn giản, thích hợp cho các trường hợp không bị ảnh hưởng quá nhiều bởi yếu tố sụt áp, và đi kèm là dòng điện tăng lên. Điện kháng phía xoay chiều này có thể là điện kháng tản của máy biến áp, nhưng trừ khi việc sử dụng máy biến áp là bắt buộc còn không thì dùng một cuộn kháng độc lập sẽ tiết kiệm chi phí hơn mà vẫn có hiệu quả tương đương [15]. Phương pháp đa xung Nội dung của phương pháp đa xung là sử dụng nhiều bộ biến đổi theo một cách thích hợp sao cho sóng hài sinh ra bởi bộ biến đổi này sẽ bị triệt tiêu bởi bộ biến đổi khác. Bằng cách này những sóng hài nhất định, phụ thuộc số bộ biến đổi được lắp, được loại bỏ khỏi hệ thống. Phương pháp này rất đơn giản và hiệu quả trong việc hạn chế sóng hài của các bộ biến đổi điện tử công suất. Phương pháp đa xung được dùng rộng rãi trong các ứng dụng có công suất lớn trong công nghiệp cơ điện tử. Việc các bộ biến đổi ngày càng được sử dụng rộng rãi đã đẩy mạnh việc ứng dụng phương pháp đa xung trong các ứng dụng công suất nhỏ tới 100 hp hoặc hơn. [9] Phương pháp đa xung có hai ưu điểm quan trọng và hai ưu điểm này đạt được đồng thời, đó là: Giảm dòng hài ở phía đầu vào xoay chiều của bộ biến đổi Giảm được độ nhấp nhô của áp phía một chiều của bộ biến đổi [9] Phương pháp đa xung được đặc trưng bởi việc sử dụng nhiều bộ biến đổi ( hoặc là nhiều van bán dẫn ) và một tải chung phía một chiều. Máy biến áp dịch pha cũng là một thành phần quan trọng để tạo ra cơ chế triệt tiêu các bậc sóng hài theo cặp, ví dụ bậc 5 và bậc 7, bậc 11 và bậc 13 ... Sự dịch pha sinh ra bởi máy biến áp dẫn đến các dòng hài sinh ra bởi bộ biến đổi này ngược pha với các dòng hài sinh ra từ bộ biến đổi khác. Nếu tải của các bộ biến đổi là giống nhau thì sẽ có các bậc hài nhất định bị triệt tiêu hoàn toàn. Mặc dù tải trong thực tế không thể giống nhau hoàn toàn, đây vẫn là một phương pháp giúp giảm thiểu sóng hài tới một mức độ khi trong hệ thống có nhiều bộ biến đổi điện tử công suất. Để các bộ biến đổi điện tử công suất có thể hoạt động một cách độc lập và duy trì được trạng thái dẫn của các van tại góc 120o trong sơ đồ nối sẽ sử dụng các máy biến áp liên pha. Một ví dụ được đưa ra trong hình 25 dưới đây: Hình 25 Kết hợp hai bộ biến đổi 6 xung cấp cùng cho một tải tạo hệ thống 12 xung [9] Trên hình 26 là cấu trúc tạo ra mạch biến đổi 18 xung bằng cách sử dụng song song 3 cầu 6 xung cộng thêm các máy biến áp liên pha. Các máy biến áp dịch pha tạo ra các góc dịch pha là ±20o Hình 26 3 mạch chỉnh lưu cầu 6 xung kết hợp cùng cấp cho một tải tạo hệ thống 18 xung [9] Biên độ các dòng hài luôn tỉ lệ nghịch với bậc hài, hay là tần số hài của nó. Do vậy, khi sử dụng phương pháp đa xung làm triệt tiêu các hài bậc thấp thì chỉ còn lại các hài với biên độ nhỏ. Xét hình 26. Với mỗi một bộ biến đổi cầu 3 pha 6 xung sẽ sinh ra một áp một chiều nhấp nháy 6 xung trong một chu kỹ của điện áp nguồn cấp. Các bậc hài đặc tính sinh ra bới bộ biến đổi này là (6k ± 1), với k là một số nguyên dương bất kỳ. Khi có 3 bộ biến đổi cầu 3 pha 6 xung được kết hợp như hình vẽ lúc này các bậc hài đặc tính là (18k ± 1) với biên độ các hài tương ứng là 1/(18k ± 1). Lúc này bậc hài chủ yếu là bậc 17 với biên độ chỉ là 1/17, tức là 5.88%. [9] Để triệt tiêu được sóng hài thì các bộ biến đổi điện tử công suất phải được cấp nguồn từ các máy biến áp dịch pha. Góc dịch pha phải phù hợp với số lượng bộ biến đổi. Tổng quát ta có góc dịch pha nhỏ nhất cần để triệt tiêu sóng hài khi sử dụng các bộ biến đổi 6 xung trong phương pháp đa xung là [9] Dùng các bộ lọc Một phương pháp khác để lọc hài là sử dụng các bộ lọc cho hệ thống điện. Hệ thống điện được tính toán đánh giá và sau đó một thiết bị bù thích hợp ví dụ như một bộ lọc điều chỉnh được lắp thêm vào. Phương pháp dùng bộ lọc cho hệ thống, dù là lọc thụ động hay lọc tích cực, đều có ưu điểm là có thể tháo lắp thêm vào hệ thống khá dễ dàng nhưng lại chỉ là những giải pháp có tính chất tạm thời. Khi hệ thống điện thay đổi, ví dụ như có thêm các tải phi tuyến trong hệ, các giả thiết để thiết kế bộ lọc cũng thay đổi. Trong trường hợp này các thiết bị bù có thể trở nên quá tải và không còn hiệu quả nữa. Bộ lọc thụ động Bộ lọc thụ động có thể được thiết kế để giảm được các điều hòa bậc cao. Vị trí lắp đặt cũng như kiểu bộ lọc và thông số kết cấu của nó đều phải thay đổi tùy vào từng trường hợp cụ thể của hệ thống điện. Thông thường các bộ lọc thụ động có kết cấu gồm nhiều loại đường dẫn song song có trở kháng thấp đối với nhiều bậc hài khác nhau. Dòng hài sẽ chảy qua các đường dẫn có trở kháng thấp này và làm áp hài tại điểm xét giảm đi. Xét một hệ thống điện như trên hình 27, nguồn sinh dòng hài được phân bố rải khắp hệ thống. Ta thấy nguồn sinh sóng hài là từ nhiều loại thiết bị khác nhau của các hãng sản xuất khác nhau và để xác định ai là người phải chịu trách nhiệm cho bộ lọc nào là điều không thể. Một bộ lọc cho một thiết bị cụ thể nào đó sẽ được đặt gần ngay thiết bị đó để có thể lợi dụng được điện kháng nguồn tính đến điểm đặt đó. Trong nhiều trường hợp khi có đủ điện kháng nguồn tính tại điểm ta xét để giảm sóng hài thì một bộ lọc đặt tại điểm này có thể sẽ hút sóng hài từ nhiều nguồn hài khác nhau chảy đến. Điểm đặt này gọi là điểm đổi nối chung ( point of common coupling PCC ). Tuy nhiên trong mọi trường hợp bộ lọc phải được thiết kế để tránh quá tải khi phải hứng dòng hài chảy đến từ những phần khác của hệ thống điện, điều này khiến việc tính toán trở nên phức tạp. Hình 27 Hệ thống điện với các nguồn hài phân tán [9] Trở kháng của nguồn có thể được thể hiện bằng một điện cảm và cách thức lọc đơn giản nhất là nối song song thêm một tụ vào. Tuy vậy cách này thường là không đạt yêu cầu do cần những tụ rất lớn để có thể tạo ra trở kháng nhỏ với một bậc hài, ví dụ bậc 5. Tụ lọc và điện kháng nguồn sẽ có điểm cộng hưởng song song ( tạo trở kháng cao ) tại một tần số dưới tần số lọc của bộ lọc. Cộng hưởng song song tạo trở kháng cao này không được xuất hiện tại các giá trị tần số là bội của tần số nguồn cấp đề phòng có những bậc hài tại các tần số bội đó. Độ lớn của tụ lọc có thể được giảm đáng kể bằng cách nối một cuộn kháng nối tiếp với nó, và bộ cuộn kháng – tụ lọc này được điều chỉnh cộng hưởng nối tiếp tại vị trí gần với tần số hài cần lọc. Cộng hưởng song song vẫn xuất hiện nhưng sẽ tại tần số cao hơn so với cộng hưởng song song khi ta chỉ dùng tụ lọc (hai bộ lọc ta xét tất nhiên làm suy giảm bậc hài đi một lượng như nhau ). Hiện tượng cộng hưởng song song đòi hỏi sự tính toán đánh giá theo từng trường hợp cụ thể. Tại tần số lớn hơn tần số chỉnh của bộ lọc ( tuned frequency ), sự suy giảm dòng hài thu được với bộ lọc điều chỉnh sẽ thấp hơn so với bộ lọc chỉ dùng tụ. Nếu một bộ lọc được chỉnh chính xác tới một tần số hài nào đó, ví dụ bậc 5, thì bộ lọc sẽ tạo ra một trở kháng rất thấp tại tần số hài đó. Điều này có lợi cho quá trình lọc nhưng khi đó bộ lọc điều chỉnh này sẽ nhận dòng hài bậc 5 từ mọi nơi trong hệ thống điện và sẽ bị quá tải. Trong nhiều trường hợp, bộ lọc hài bậc 5 phải được chỉnh để cộng hưởng tại bậc hài 4.7 hoặc 4.8. Như vậy bộ lọc có thể bị giảm khả năng lọc hài nhưng lại tránh được khả năng bị quá tải. Cấu trúc lắp các bộ lọc tạo đường dẫn song song được vẽ trên hình 28. Đường dẫn trở kháng thấp với những hài xác định tạo bởi các phần tử tụ điện và cuộn kháng được điều chỉnh cộng hưởng nối tiếp mắc dọc trên lộ dây cấp điện. Các bộ lọc này có thể có thêm thành phần điện trở mắc song song với cuộn kháng để tăng khả năng làm suy giảm các hài bậc cao. Thiết kế các bộ lọc tạo ra trở kháng thấp tại một tần số nhất định mà không gây ra trở kháng cao không mong muốn tại một tần số khác đòi hỏi cần có những thiết kế chi tiết. Hình 28 Nhiều bộ lọc điều chỉnh nối tiếp mắc song song để bẫy các bậc hài [9] Hình 28 thể hiện cách lắp các bộ lọc để lọc các bậc hài đặc tính sinh ra bởi bộ biến đổi điện tử công suất 6 xung. Các hài khác cũng được lọc theo cách tương tự. Trong nhiều trường hợp thực tế một bộ lọc chỉnh cho hạn chế hài bậc 5 có thể đã là đủ. Tác dụng của các bộ lọc nối song song này là tạo những đường dẫn trở kháng thấp cho những sóng hài nhất định. Một bộ lọc hài 3 pha trong thực tế có thể kết hợp bản tụ 3 pha nối tam giác với các cuộn kháng một pha. Thiết kế cuối cùng của một bộ lọc vẫn phải đảm bảo độ dự trữ khi tính đến dung sai của các thành phần trong mạch và sự thay đổi của hệ thống điện. Ví dụ giá trị của tụ điện và cuộn kháng có thể thay đổi trong khoảng ±5% giá trị định mức, cũng như vậy phải tính đến cả thay đổi do nhiệt độ và các điều kiện làm việc khác. [9] Bộ lọc thụ động có thể được phân chia thành một số loại như sau: Bộ lọc thụ động rẽ nhánh Sử dụng bộ lọc kiểu này mang lại tính kinh tế cao và thường khá hiệu quả trong phần lớn các trường hợp. Bộ lọc được điều chỉnh để cộng hưởng nối tiếp tại một tần số hài nhất định qua đó tạo ra một đường dẫn trở kháng thấp cho dòng hài đó. Bộ lọc này được nối theo kiểu rẽ nhánh với hệ thống điện. Ngoài tác dụng hạn chế sóng hài thiết bị này còn có thể cải thiện hệ số công suất. Thực tế người ta thường tận dụng luôn các tụ bù hệ số công suất để tạo thành bộ lọc này. Hình 29 Các bộ lọc thụ động thường gặp [14] Một điểm cần chú ý với bộ lọc này đó là nó tạo ra một điểm cộng hưởng song song tại tần số dưới tần số chỉnh. Ta phải tránh để tần số cộng hưởng này trùng với một tần số điều hòa nào đó. Bộ lọc thường được chỉnh để có tần số lọc nhỏ hơn một chút so với bậc hài cần lọc qua đó sẽ tạo ra một biên độ an toàn trong trường hợp một vài thông số thay đổi. Hình 30 Bộ lọc điều hòa bậc 5 và ảnh hưởng của nó với hệ thống [14] Để tránh sự cố xảy ra với hiện tượng cộng hưởng này các bộ lọc phải được thiết kế để lọc ngay từ bậc hài nhỏ nhất. Thường các tụ điện hạ áp thường được nối tam giác, do vậy ta có cấu trúc điển hinh của một bộ lọc rẽ nhánh ở hạ áp như hình dưới đây: Hình 31 Cấu trúc bộ lọc và mạch thay thế tương đương [14] Cấu trúc của bộ lọc như vậy sẽ không thu hút được dòng điện thứ tự không do tụ được nối tam giác. Điều này làm bộ lọc không hiệu quả trong việc lọc các hài triplen thứ tự không. Do đó ở hạ áp để hạn chế các hài này ta phải sử dụng các biện pháp khác. Ngược lại, các tụ điện trong mạng phân phối thường được nối sao. Điều này tạo thuận lợi cho việc hạn chế hài triplen. Lắp một cuộn kháng ở trung tính của bộ tụ là cách thông thường để bộ tụ lọc đi hài thứ tự không. Bộ lọc thụ động chỉ nên được lắp đặt khi trở kháng ngắn mạch tại điểm lắp đặt có giá trị không đổi. Lý do là vì với bộ lọc này thì tần số điều chỉnh để lọc điều hòa là không đổi nhưng điểm cộng hưởng song song lại thay đổi tùy vào trở kháng của hệ thống. Đây cũng là lý do để không sử dụng bộ lọc kiểu này với hệ có máy phát điện dự phòng. Máy phát điện dự phòng có trở kháng cao hơn rất nhiều so với trở kháng lưới điện dẫn đến điểm cộng hưởng song song lúc này có giá trị thấp hơn nhiều và như vậy sẽ dẫn đến việc khuyếch đại các sóng hài. Bộ lọc thụ động kiểu nối tiếp Bộ lọc này nối nối tiếp với tải . Bộ lọc gồm điện dung và điện kháng nối song song được điều chỉnh để có trở kháng cao với một tần số hài nhất định. Trở kháng cao này ngăn dòng điều hòa có tần số bằng tần số chỉnh của bộ lọc. Tại tần số cơ bản bộ lọc có trở kháng thấp và như vậy cho phép dòng cơ bản đi qua. Hình 32 Bộ lọc thụ động kiểu nối tiếp [14] Bộ lọc nối tiếp được sử dụng để ngăn một hài nhất định ( ví dụ hài bậc 3 ) và thường dùng trong mạch một pha vì khi đó không thể lợi dụng được đặc tính thứ tự không. Khi lọc nhiều bậc hài khác nhau thì bộ lọc kiểu này tỏ ra hạn chế. Lý do là vì cấu trúc mạch lọc khi đó gồm nhiều bộ lọc nối tiếp, mỗi bộ lọc được điều chỉnh để lọc một hài nhất định, dẫn đến tổn hao quá lớn. Ngoài ra bộ lọc nối tiếp còn phải mang dòng đầy tải khi làm việc và phải lắp thêm các thiết bị bảo vệ quá dòng. Bộ lọc thông thấp Khi phải lọc một dải nhiều tần số điều hòa, bộ lọc thông thấp là một giải pháp lý tưởng. Với bộ lọc này, dòng hài có tần số nhỏ hơn tần số cắt có thể đi qua còn dòng hài có tần số cao hơn tần số cắt sẽ bị lọc đi. Cấu trúc điển hình của một bộ lọc kiểu này như trên hình 33 Hình 33 Cấu trúc của bộ lọc thông thấp [14] Bộ lọc thông thấp ứng dụng trong công nghiệp có cấu trúc như sau Hình 34 Bộ lọc thông thấp dùng trong công nghiệp Trong cấu trúc trên sự có mặt của tụ điện làm tăng điện áp tại tại đầu vào của tải, do vậy cần lắp thêm một máy biến áp giảm áp.[14] Bộ lọc tụ C Bộ lọc tụ C là một giải pháp có thể thay thế được cho bộ lọc thông thấp. Bộ lọc này có thể làm suy giảm một dải các bậc điều hòa sinh ra từ các bộ biến đổi điện tử công suất, các lò hồ quang ... Cấu trúc của bộ lọc tụ C như hình dưới đây Hình 35 Mạch thay thế tương đương khi lắp bộ lọc tụ C [14] Nguyên lý của bộ lọc như sau : Tại tần số cơ bản tụ Ca và Lm tạo ra cộng hưởng dẫn đến ngắn mạch điện trở R. Do vậy các tổn hao sinh ra do trở R được loại trừ. Tại tần số hài bậc cao, dung kháng Ca rất nhỏ trong khi cảm kháng Lm lớn, và điện kháng của nhánh Lm Ca gần bằng kháng của Lm . Lúc này bộ lọc tụ C lại có dạng giống như bộ lọc thông cao bậc hai. Nói cách khác, đáp ứng tần của bộ lọc kiểu tụ C và bộ lọc thông cao bậc hai là gần giống nhau ở đoạn tần số cao. Hình 36 Bộ lọc tụ C và đáp ứng tần của trở kháng ( đường nét liền ) [14] Bộ lọc tích cực Nguyên lý của bộ lọc tích cực là bơm vào trong hệ thống các sóng hài ngược pha với các sóng hài sinh ra do tải phi tuyến, từ đó triệt tiêu chúng. Bộ lọc tích cực được phân loại theo cách chúng được nối vào mạch nối nối tiếp nối song song rẽ nhanh kết hợp giữa lọc tích cực và lọc thụ động Các biện pháp khắc phục hài thứ tự không Hài thứ tự không là các hài có bậc là bội lẻ của 3, ví dụ 3, 9, 15, 21 ... Đây là các dòng điện hài có thứ tự không. Tác hại của hài thứ tự không là chúng sẽ cộng lại với nhau và đi về dây trung tính. Điều này có thể khiến dòng trong dây trung tính lớn gấp 2, 3 lần dòng trong dây pha. Các giải pháp đưa ra để khắc phục là:[15] tăng tiết diện dây trung tính, nhờ đó dây trung tính chịu mang dòng lớn hơn và tránh được sự cố sử dụng nhiều dây trung tính riêng cho từng dây pha cấp điện cho tải phi tuyến sử dụng các bộ lọc, máy biến áp nối sao-tam giác, máy biến áp nối zigzag [15] Máy biến áp kiểu zigzag thường được dùng trong các ứng dụng thương mại để hạn chế các hài thứ tự không. Hai vấn đề lớn nhất trong các ứng dụng thương mại là quá tải dây trung tính và phát nhiệt máy biến áp đều được khắc phục khi lắp đặt hợp lý máy biến áp nối zigzag Máy biến áp kiểu này có tác dụng như một bộ lọc với các dòng điện thứ tự không vì nó tạo ra một đường dẫn trở kháng thấp cho các dòng điện này trở về dây trung tính. [15] Trong một máy biến áp kiểu zigzag, tất cả các cuộn dây quấn đều có số vòng bằng nhau, mỗi cặp cuộn dây quấn trên cùng một trụ được quấn ngược chiều nhau. Máy biến áp kiểu zigzag có trở kháng thứ tự không bé. Mô hình máy biến áp zigzag như hình dưới. Hình 37 Máy biến áp kiểu zigzag [11] Trên hình 38 ta có một hệ thống điện ba pha, bốn dây, trung tính nối đất cấp cho một tải phi tuyến một pha. Dòng điện trong dây trung tính lúc này có hai đường để đi, cả hai đều có trở kháng thấp đó là qua trung tính nối đất và qua máy biến áp đấu tam giác-sao hoặc máy biến áp đấu zigzag. Điện áp dâng ở dây trung tính lúc này sẽ giảm đi nhiều cho dù vẫn chưa hoàn toàn ổn định.[11] Thông thường một máy biến áp kiểu zigzag có thể rẽ nhánh tới 50% dòng hài bậc 3 khỏi dây trung tính chính. Do vậy giải pháp này hầu như luôn có thể giảm được dòng hài trong dây trung tính tới mức chấp nhận được. Nguồn hài thứ tự không lớn nhất luôn là hài bậc 3 sinh ra từ hệ thống điện của các tòa nhà cao tầng, nơi sử dụng nhiều đèn huỳnh quang, máy tính và các thiết bị liên quan.[11] Hình 38 Biến áp đấu sao-tam giác và biến áp zigzag sử dụng để bẫy các hài đi vào dây trung tính trong các hệ thống 3 pha 4 dây cấp cho tải phi tuyến [11] Mối quan tâm và các giải pháp đã sử dụng ở Việt Nam Ở Việt Nam hiện nay vấn đề chất lượng điện năng và đặc biệt là vấn đề hạn chế ảnh hưởng của sóng hài với chất lượng điện năng hiện đang ngày càng thu hút được sự quan tâm của các bên liên quan. Tuy nhiên do tình trạng cơ sở vật chất cũng như năng lực khoa học kỹ thuật còn đang trong bước đầu phát triển nên sự quan tâm nghiên cứu cũng như ứng dụng thực tế để cải thiện chất lượng điện năng ở ta so với các nước trên thế giới còn một khoảng cách. Phương pháp giảm thiểu sóng hài hiện nay ta đang sử dụng phần lớn là các giải pháp được tích hợp ngay trên sản phẩm của các hãng sản xuất nước ngoài. Ví dụ trong giới thiệu sản phẩm biến tần của hãng ABB có đưa vào các ưu điểm của bộ lọc sóng hài tích hợp trong biến tần : “Bộ biến đổi giảm thiểu sóng hài của ABB cung cấp giải pháp hạ thấp sóng hài một cách đơn giản hợp nhất trong biến tần. Những biến tần ấy sử dụng công nghệ giảm sóng hài mà không cần dùng tới bộ lọc ngoài hay biến áp đa xung. Các biến tần giảm thiểu sóng hài sinh ra các thành phần hài bậc thấp ở phía đầu vào với tổng dòng méo thấp hơn 5%. Vì vậy, biến tần giảm thiểu sóng hài của ABB cung cấp giải pháp đơn giản, giá thành thấp để thoả mãn các tiêu chuẩn nghiêm ngặt về chất lượng nguồn.“ Hoặc biến tần Altivar có thông tin về đặc điểm “sử dụng công nghệ “Reduced-Capacitance”: vận hành không gây ảnh hưởng sóng hài lên lưới điện cung cấp THDI < 30%. “ Tuy nhiên rõ ràng đây chỉ là giải pháp có tính tạm thời trong việc đối phó với bài toán về sóng hài vì thực chất việc giải quyết bài toán không thể dựa vào việc giải quyết riêng cho một vài thiết bị, hơn nữa số tải phi tuyến có tích hợp chức năng hạn chế sóng hài là rất nhỏ so với tổng thể chung.. Hơn nữa các bộ lọc đi kèm với các thiết bị có giá thành rất cao nên rất nhiều khách hàng thường không mua các bộ lọc này. Thiết nghĩ nếu các bộ lọc này được sản xuất trong nước nhằm tận dụng những điều kiện thuận lợi sẵn có thì giá thành của chúng sẽ giảm đi rất nhiều. Theo “Quyết định về việc ban hành đấu nối vào hệ thống điện quốc gia” của bộ Công nghiệp năm 2006 số 37/2006/QĐ-BCN có đưa ra nhiều điều luật liên quan đến mức độ sóng hài, đặc biệt là trong điều 7 chương II về “sóng hài”. Theo đó, Giá trị cực đại cho phép (tính theo % điện áp danh định) của tổng mức biến dạng điện áp gây ra bởi các thành phần sóng hài bậc cao đối với các cấp điện áp được quy định trong bảng dưới Cấp điện áp Tổng biến dạng 110, 220, 500 kV 3.0 Trung áp 6.5 Các đơn vị quản lý lưới điện có trách nhiệm theo dõi và kiểm soát để mức biến dạng điện áp do sóng hài trong lưới điện thuộc quyền quản lý không vượt quá các mức quy định trong bảng trên ở điều kiện vận hành bình thường. Căn cứ các giá trị quy định trong bảng, Cục Điều tiết điện lực chủ trì xây dựng và trình Bộ trưởng Bộ Công nghiệp ban hành Quy trình kiểm tra và giám sát mức độ phát sóng hài của các thiết bị của đối tác khi đấu nối vào hệ thống điện quốc gia. Chương 3 KHẢO SÁT HỆ BIẾN TẦN - ĐỘNG CƠ Lý thuyết chung về hệ biến tần-động cơ Sự cần thiết của các bộ điều tốc Có rất nhiều lý do cho việc sử dụng các bộ điều tốc ( trong đó có biến tần ). Thiết bị này không thể thiếu trong hệ thống máy sản xuất giấy, ngoài ra các máy như bơm ly tâm hay quạt gió có thể tiết kiệm nhiều điện năng khi sử dụng với biến tần. Các bộ điều tốc được sử dụng với các mục đích sau: Tạo được tốc độ đáp ứng đúng yêu cầu của công việc Tạo ra mô men đáp ứng đúng yêu cầu công việc Tiết kiệm năng lượng và tăng hiệu suất Nguyên lý của các bộ điều tốc Các bộ điều tốc ngoài loại dựa trên nguyên lý điện thì còn có các bộ điều tốc kiểu cơ học và các bộ điều tốc kiểu thủy lực. Ở đây ta chỉ xét đến các bộ điều tốc dựa trên nguyên lý điện . Trái với các bộ điều tốc kiểu cơ học hay thủy lực, bộ điều tốc kiểu điện điều khiển trực tiếp tốc độ của động cơ chứ không phải qua một thiết bị trung gian khác như hệ thống đai truyền hay dòng chất lỏng. Ta xét cụ thể về bộ điều tốc cho động cơ xoay chiều (Bộ điều tốc xoay chiều). Hình 39 Những thành phần chính của bộ truyền động xoay chiều kiểu PWM Từ thông khe hở không khí Φ của động cơ không đồng bộ tỉ lệ thuận với điện áp cung cấp V và tỉ lệ nghịch với tần số f. Do đó để duy trì mật độ từ thông B không đổi trong quá trình điều tốc, điện áp stator phải được điều chỉnh tương ứng với tần số. Nếu không như vậy có thể mật độ từ thông B sẽ lên quá cao gây bão hòa nhiều phần trong lõi sắt động cơ. Điều này dẫn đến dòng kích từ trở nên quá lớn, gây tăng tổn hao và phát nhiệt. Nếu mật độ từ thông B xuống quá thấp, mô men đầu ra sẽ giảm mạnh ảnh hưởng đến hoạt động của động cơ. Việc điều khiển tốc độ của động cơ xoay chiều khó khăn chủ yếu do sự phức tạp khi phải điều chỉnh đồng thời cả điện áp và tần số. Tương tự như động cơ một chiều, động cơ xoay chiều có mô men đầu ra phụ thuộc vào tích số của mật độ từ thông B và dòng điện rotor IR. Do đó, để duy trì mô men đầu ra không đổi, mật độ từ thông phải được giữ cố định, tức là tỉ số V/f phải là hằng. Chiều quay của động cơ AC thay đổi bằng cách thay đổi thứ tự đánh xung mở các van của bộ nghịch lưu. Công suất đầu ra của động cơ xoay chiều tỉ lệ với tích của mô men và tốc độ.[10] Các luật điều khiển thường dùng nhất cho động cơ không đồng bộ là: luật V/f (stator) luật điều khiển vectơ ( điều khiển hướng trường ) luật điều khiển trực tiếp mô men [19] Luật điều khiển V/f vòng hở cho động cơ không đồng bộ là phương pháp điều khiển phổ biến nhất hiện nay vì nó khá đơn giản. [4] Ta có Φ tỉ lệ với V/f. Nếu điện áp đặt vào stator không đổi V=const, thì khi tăng f>fđm từ thông trong máy sẽ giảm, do đó mô men của máy giảm. Nếu mô men tải giữ không đổi hoặc là hàm tăng của tốc độ, thì khi đó dòng điện của động cơ phải tăng lên để làm tăng mô men cho cân bằng với mô men cản. Kết quả là động cơ bị quá tải về dòng. Khi giảm tần số để giảm tốc, từ thông Φ tăng lên và mạch từ sẽ bị bão hòa. Hiện tượng này làm tăng dòng điện từ hóa, nghĩa là tăng tổn hao thép và làm nóng máy điện. Do vậy khi điều tần ta phải đồng thời thay đổi điện áp trên stator. Quy luật điều chỉnh gần đúng cho các loại tải như bảng sau. Quy luật này chỉ là gần đúng do đó có thể sử dụng khi dải điều chỉnh không rộng. Nếu dải điều chỉnh lớn thì quy luật này sẽ phạm phải sai số đáng kể ở vùng tần số thấp. [4] Loại tải Quy luật điều chỉnh điện áp Máy tiện Cần trục Ma sát nhớt Quạt gió Bảng 5 Quy luật điều chỉnh [4] Sóng hài phát sinh từ biến tần Phía nguồn cấp ( chủ yếu ) tần số đóng cắt của cầu diode 6 xung là 300 Hz với lưới điện 50 Hz. Sóng hài sinh ra bởi bộ chỉnh lưu rơi vào khoảng tần số đến 3 kHz và được dẫn ngược về phía nguồn cấp. Sóng hài phát từ bộ chỉnh lưu có tần số tương đối thấp Hình 40 Dạng sóng phía nguồn cấp [10] Phía động cơ Vì tần số đóng cắt của bộ nghịch lưu là rất lớn ( thường từ 2 kHz đến 20 kHz ), sóng hài sinh ra có tần số lên đến 10 MHz . Sóng hài này truyền dẫn theo cáp điện nối đến động cơ. Hài phía nguồn cấp có tần số đến 3kHz nhưng chủ yếu là các bậc hài thấp. Hài phía động cơ có tần số cao ( trên 10 kHz ), xếp chồng lên trên dạng sóng sin bình thường. [5] Hình 41 Dạng sóng phía động cơ [10] Biến tần Micromaster 420 của Siemens Micromaster 420 là một họ các biến tần dùng điều khiển tốc độ của động cơ xoay chiều ba pha. Các loại biến tần này khá đa dạng từ biến tần 120 W đầu vào một pha tới biến tần 11 kW đầu vào 3 pha. Ở đây ta sử dụng biến tần 0.75 kW, đầu vào 3 pha. Biến tần sử dụng vi xử lý để thực hiện việc điều khiển. Van sử dụng là transistor lưỡng cực cổng cách ly IGBT. Micromaster 420 được lập sẵn với hệ thống các tham số mặc định ( gọi là “factory” ) phù hợp với khá nhiều các ứng dụng điều khiển động cơ đơn giản thường gặp. Khi cần dùng cho các ứng dụng cao cấp hơn thì ta phải sử dụng hệ thống các tham số của biến tần. Hình 42 Biến tần Micromaster 420 Mô phỏng hệ biến tần động cơ Hình 43 Mô phỏng hệ biến tần – động cơ Sóng hài phát sinh với hệ thống này có dạng Hình 44 Dạng sóng dòng điện đầu vào theo mô phỏng Đo đạc với hệ biến tần động cơ thực tế Nhiệm vụ thí nghiệm Xây dựng mô hình thí nghiệm với nguồn phát điều hòa là biến tần Tạo tải cho hệ thống để thí nghiệm ở nhiều mức độ tải khác nhau Lắp đặt các thiết bị đo lường cần thiết để thu thập số liệu Giới thiệu các thiết bị đo lường dùng trong thí nghiệm Máy đo dạng sóng và phân tích phổ tần Energytest 2020E Hình 45 Energytest 2020E Energytest 2020E là một oscilloscope đa năng của hãng Amprobe cho phép phân tích và thử nghiệm với các hệ thống đơn pha, ba pha có trung tính và không trung tính. Thiết bị sử dụng tần số trích mẫu là 6400 Hz hiển thị theo thời gian thực các tín hiệu đo. Các đặc tính kỹ thuật chung như sau: Cấp điện bằng 6 pin 1.5V hoặc sử dụng nguồn cấp ngoài từ bộ adapter của Amprobe. Màn hình hiển thị 128×128 điểm ảnh Trao đổi dữ liệu với máy tính thông qua cổng truyền thông RS232 Có thể cài đặt, vận hành máy qua cổng RS232 Cổng truyền thông RS232 : Hình 46 Cổng truyền thông RS232 Cổng truyền thông này được sử dụng để kết nối Energytest 2020E với máy tính. Cáp kết nối C232NG1 Hình 47 Cáp C232NG1 kết nối cổng RS232 của Energytest 2020E và máy tính Que đo Ampe kìm DMCT-CE Hình 48 Que đo Ampe kìm DMCT-CE Sử dụng ba que đo DMCT-CE để đo cả ba pha của hệ thống Que đo điện thế KITENERGY2 Hình 49 Que đo điện thế KITENERGY2 Các thông số kỹ thuật chính của Energytest 2020E Thang đo Cấp chính xác Độ phân giải Trở kháng đầu vào Bảo vệ quá áp 300 V ±0.5% 0.2 V 300 kΩ (pha-trung tính) 600 kΩ (pha-pha) 900 V ( 1 phút) 600 V 0.4 V Bảng 6 Thông số kỹ thuật đo điện áp Thang đo Cấp chính xác Độ phân giải Trở kháng đầu vào Bảo vệ quá áp 0.26 V ±0.5 % 0.0001 V 100 kΩ 5 V 1 V 0.0004 V Bảng 7 Thông số kỹ thuật đo dòng điện Thang đo Cấp chính xác Độ phân giải DC-25h 26h-33h 33h-49h ± 5% ± 10% ± 15% 0.1 V /0.1 A Bảng 8 Thông số kỹ thuật đo các bậc điều hòa Phần mềm thu thập và hiển thị dữ liệu TOPLINK Toplink là phần mềm thực hiện nhiệm vụ kết nối máy tính với oscilloscope Energytest 2020E, qua đó thu thập dữ liệu, hiển thị và phân tích dữ liệu. Hình 50 TOPLINK Sau khi kích hoạt Toplink sẽ thông qua dịch vụ quản lý thiết bị để nhận ra cổng kết nối với Energytest 2020E. Sau khi kết nối qua phần mềm Toplink ta có thể cài đặt các thông số và điều khiển thiết bị đo. Số liệu cũng như dạng sóng và các phân tích có thể được thực hiện dễ dàng qua máy tính có cài đặt Toplink. Hệ động cơ-máy phát Để có thể thay đổi tải cho bộ biến tần lúc làm thí nghiệm ta sử dụng hệ Động cơ – Máy phát. Cấu tạo của hệ thống này gồm hai động cơ không đồng bộ 0.75 kW nối với nhau qua hệ thống puly và dây curoa. Động cơ lấy điện trực tiếp từ biến tần có puly đường kính lớn, động cơ kia có puly đường kính nhỏ. Động cơ có puly đường kính nhỏ nối với nguồn cấp là một biến áp tự ngẫu. Bằng cách điều chỉnh biến áp tự ngẫu này ta có thể điều chỉnh được tải vô cấp. Lúc này động cơ nối với biến tần sẽ làm việc ở chế độ động cơ có tải, còn động cơ kia sẽ làm việc ở chế độ phát điện về lưới. Sơ đồ thí nghiệm Hình 51 Sơ đồ nối hệ thống biến tần – động cơ Sơ đồ thí ngiệm gồm hai biến áp tự ngẫu 220/380 15kVA, một cấp điện cho biến tần, một cấp điện vào cho động cơ có puly nhỏ. Hai biến áp tự ngẫu này lấy điện vào sơ cấp qua hai aptomat riêng rẽ trong phòng thí nghiệm. Mắc mạch thiết bị đo như trong hình vẽ và tiến hành đo đạc. Cách tiến hành đo đạc số liệu Sử dụng biến áp tự ngẫu đưa điện áp đến điện áp làm việc của biến tần. Cài đặt các thông số cho biến tần sao cho phù hợp với tải động cơ 0.75 kW đã chọn, và tần số đầu ra có thể được điều chỉnh dễ dàng trong quá trình làm thí nghiệm. Để thay đổi tải cho biến tần ( động cơ ), ta tăng dần điện áp ra của biến áp tự ngẫu nối với động cơ có puly nhỏ, quan sát trên Ampe kế đo dòng điện vào động cơ để xác định các điểm non tải và đầy tải. Tiến hành đo đạc và lưu số liệu cho các trường hợp thí nghiệm Kết quả thí nghiệm Sau khi đo đạc trên Oscilloscope Energytest 2020E ta có được dạng sóng phát ra từ tải biến tần có dạng sau. Hình 52 Dạng sóng dòng điện đo được I1 I2 I3 1          100.00 3          32.20 5          80.40 7          52.91 11        25.79 1          100.00 3          19.19 5          79.84 7          65.09 11        28.61 13      17.10 1          100.00 3          14.76 5          72.42 7          56.30 11        15.29 THD        106.55 THD        111.27 THD        95.46 Bảng 9 THD và các thành phần điều hòa trên 3 pha khi chưa có bộ lọc Biểu diễn tương ứng tỉ lệ các bậc hài trên biểu đồ hình cột như sau I1 I2 I3 Hình 53 Biểu đồ hình cột các thành phần điều hòa khi chưa có bộ lọc Chương 4 THIẾT KẾ, CHẾ TẠO BỘ LỌC SÓNG HÀI CHO HỆ THỐNG Lựa chọn kiểu bộ lọc Bộ lọc thông thấp LC Tải biến tần phát ra các bậc điều hòa theo một dải rộng 5, 7, 11, 13, 17, 19, 23, 25 ... Nếu sử dụng bộ lọc điều chỉnh mắc rẽ nhánh thì phải chế tạo ít nhất một vài bộ tương ứng với các bậc hài thấp. Điều này làm cho chi phí của bộ lọc khá lớn. Phương án lựa chọn ở đây là dùng bộ lọc dải thông – bộ lọc thông thấp.Với loại lọc này ta cũng có thể lựa chọn bộ lọc thông thấp LC, bộ lọc RC, bộ lọc tụ C ... Ta chọn thiết kế bộ lọc LC. Ưu điểm của bộ lọc LC Bộ lọc LC có thể lọc trong một dải tần số rộng Đơn giản, dễ chế tạo so với bộ lọc tụ C tổn hao công suất trên bộ lọc thấp hơn so với bộ lọc RC Phù hợp với điều kiện thí nghiệm và có khả năng áp dụng vào thực tế cao Nhược điểm của bộ lọc LC Phải dùng thêm một biến áp phụ, hoặc là một phương án khác để điều chỉnh điện áp về mức phù hợp với tải Có tổn hao trên bộ lọc Phương án thiết kế bộ lọc Ta sử dụng sơ đồ mạch lọc như sau Hình 54 Mô hình mạch lọc thông thấp LC Thay thế tương đương bộ tụ nối tam giác bằng bộ tụ nối sao ta có và sơ đồ bộ lọc trở thành Hình 55 Mô hình mạch lọc tụ nối sao Xét riêng một pha ta có sơ đồ tương đương như sau Hình 56 Mạch thay thế tương đương một pha Với là hàm truyền Ta có Từ đó ta có hàm truyền ứng với hài bậc h là Ta chọn L, C sao cho Từ phương trình hàm truyền ta đưa vào mô phỏng bằng phần mềm MATLAB và lựa chọn các thông số của bộ lọc sao cho tại vị trí các điều hoà không xảy ra hiện tượng cộng hưởng. Dựa vào lý luận và tính toán ở trên ta có thể chọn L = 70 mH và C =10 μF hoặc L= 24 mH và C= 30 μF. Ở đây chọn theo phương án hai. Vớivàứng với tần số cắt thích hợp fc=110 Hz (tương đương hCH=2,2) ta thấy các điều hoà bậc cao khi đi qua bộ lọc sẽ bị lọc bớt đi. Hình 57 Hàm truyền của bộ lọc, bậc cộng hưởng là h=2.2 Các bậc hài sẽ giảm theo tỉ lệ tương ứng ở bảng sau h 1 5 7 11 13 17 19 23 25 F 1.27 0.23 0.106 0.04 0.028 0.017 0.013 0.01 0.008 Bảng 10 Mức suy giảm của từng bậc điều hòa Chế tạo bộ lọc và thử nghiệm cuộn kháng. Với sơ đồ trên ta chế tạo cuộn kháng lọc có các thông số sau: trị số điện cảm L=24mH Dòng điện định mức là dòng định mức của động cơ Iđm=2,13A Khi chế tạo xong cuộn kháng ta tiến hành thử nghiệm cuộn kháng. Dùng một biến áp tự ngẫu 1 pha LIOA nối qua biến áp cách ly hạ áp rồi sau đó nối Ampe kế, Vônkế để đo điện áp, dòng điện đặt vào cuộn kháng. Dưới đây là sơ đồ thử nghiệm: Hình 58 Sơ đồ thử nghiệm cuộn kháng Kết quả thử nghiệm đúng với các thông số trong quá trình thiết kế và tính toán cuộn kháng. Do sơ đồ mắc tam giác 3 tụ nên ta chọn 3 tụ FUYE với các thông số tương tự: Điện dung Điện áp định mức 400V Dưới đây là hình ảnh sản phẩm thiết bị lọc sóng hài : Hình 59 Bên trong thiết bị lọc 3.Thử nghiệm tác dụng của bộ lọc trong mạch thực Mắc sơ đồ mạch có bộ lọc như sau Hình 60 Sơ đồ mạch khi lắp thêm bộ lọc sóng hài Tiến hành đo đạc ta có dạng sóng hài.lúc tải 3A Hình 61 Dạng sóng dòng điện sau khi mắc thêm bộ lọc I1 I2 I3 1          100.00 3          6.85 5          21.53 7          7.87 1          100.00 3          10.29 5          20.06 7          4.29 1          100.00 3          5.63 5          21.78 7          6.13 THD        24.04 THD        23.04 THD        23.45 Hình 62 THD và các thành phần điều hòa trên 3 pha khi có bộ lọc Biểu diễn tương ứng tỉ lệ các bậc hài trên biểu đồ hình cột như sau I1 I2 I3 Hình 63 Biểu đồ hình cột các thành phần điều hòa sau khi lắp thêm thiết bị lọc Nhận xét Sau khi lắp bộ lọc và đo đạc thông số ta thấy độ méo THD giảm từ 106% xuống còn 23%. Kết quả chưa đạt được yêu cầu đặt ra theo tiêu chuẩn IEEE 529-1992 là 10%. Nguyên nhân không đạt được kết quả như mong muốn là do sai số khi chế tạo cuộn kháng. Nếu hiệu chỉnh lại cuộn kháng thì có thể đạt được kết quả đúng như yêu cầu. Ngoài ra còn phải kể đến việc đặt nhiều giả thuyết lý tưởng hóa để thuận lợi cho quá trình tính toán như việc bỏ qua tác dụng của sóng hài đối với thông số cuộn kháng, qua đó chỉ thử nghiệm cuộn kháng ở tần số 50 Hz cũng là nguyên nhân gây sai số giữa kết quả đo đạc thực tế và thiết kế trên lý thuyết. Kết Luận Đề tài tốt nghiệp về thiết kế bộ lọc sóng hài cho biến tần là một đề tài khá thú vị và mới mẻ, phạm vi nghiên cứu nhỏ (chỉ xét cho tải phi tuyến là biến tần) nhưng để hoàn thành nó cần phải có sự tìm tòi rất nhiều tài liệu và đòi hỏi chúng em phải nỗ lực rất nhiều. Tuy nhiên đề tài này đã đem lại cho em nhiều kiến thức thực tế như sử dụng trực tiếp biến tần, đồng hồ vạn năng Energytest 2020E, xây dựng mô hình khảo sát hệ biến tần - động cơ … Dưới đây là những đánh giá những kết quả đạt được của đồ án. Đồ án tốt nghiệp đã đi vào nghiên cứu về sóng hài và các ảnh hưởng của sóng hài tới chất lượng điện năngvới những vấn đề sau. Khẳng định chất lượng điện năng quan trọng, mang tính thời sự và các hiện tượng xảy ra trên trên lưới điện làm giảm chất lượng điện năng, một trong các nguyên nhân đó là méo dạng sóng do các điều hoà (sóng hài) gây ra Nguồn gốc sinh ra sóng hài là do các tải phi tuyến, các tải này bao gồm các thiết bị điện tử (như các bộ chỉnh lưu, nghịch lưu, ..) và các thiết bị điện từ (như mạch từ của động cơ, máy biến áp bị méo phi tuyến). Tác hại của sóng hài cũng rất nhiều như nó gây phát nóng cho động cơ, máy biến áp và làm giảm tuổi thọ của thiết bị dùng điện….Từ đó đưa ra các giải pháp để hạn chế chúng như dùng các bộ lọc (bao gồm bộ loc rẽ nhánh, bộ lọc nối tiếp để bẫy sóng hài, bộ lọc thông thấp LC) và một số thiết bị khác có tác dụng tương tự (sử dụng phương pháp đa xung, máy biến áp nối zigzag.. ) Để sử dụng hiệu quả các bộ lọc ta cần xác định dạng sóng hài trước biến tần và phổ tần của chúng. Ta khảo sát mô hình biến tần- động cơ trong đó công việc tạo tải cho động cơ là khá quan trọng và đưa ra giải pháp dùng một động cơ kéo một động cơ làm máy phát. Kết quả mô hình này là điều chỉnh vô cấp tải của động cơ sau biến tần. Sau khi lắp đặt xong mô hình tiến hành đo đạc và xác định được dạng sóng điều hoà trước biến tần giống với dạng sóng mà các tài liệu nước ngoài đưa ra. Khi đã có dạng sóng điều hoà ta chọn bộ lọc thông thấp LC và tiến hành tính toán, thiết kế , chế tạo, thử nghiệm cuộn kháng. Sau khi lắp mạch lọc thì chỉ số THDI giảm từ 106% xuống 23%. Tuy kết quả này chưa được như mong muốn là giảm chỉ số THDI xuông dưới 10% theo tiêu chuẩn IEEE 519-1992. Hướng phát triển của đề tài là tiếp tục tìm hiểu nguyên nhân chưa đạt yêu cầu, hiệu chỉnh nó và ứng dụng kết quả này cho các tải phi tuyến khác. Ngoài ra có thể kết hợp cuộn kháng lọc với các tụ bù nhằm đạt được hiệu quả cao nhất. Các tài liệu tham khảo Tài liệu tiếng Việt: [1] Vũ Gia Hanh, Trần Khánh Hà, Phan Tử Thụ, Nguyễn Văn Sáu (2001), Máy điện I, II, Nhà xuất bản Khoa học và kỹ thuật [2] Nguyễn Bính, Điện tử công suất (2000), Nhà xuất bản Khoa học và kỹ thuật [3] Trần Khánh Hà, Nguyễn Hồng Thanh, Thiết kế máy điện, Nhà xuất bản Khoa học và kỹ thuật [4] Bùi Quốc Khánh, Nguyễn Văn Liễn, Nguyễn Thị Hiền (2004), Truyền động điện, Nhà xuất bản Khoa học và kỹ thuật [5] Lê Anh Tuấn (2006), Luận văn thạc sỹ Lọc sóng hài cho tải đèn huỳnh quang, Đại học Bách Khoa Hà Nội [6] (2003), Nghị định của chính phủ về sử dụng năng lượng điện tiết kiệm và hiệu quả [7] (2006) Quyết định của bộ trưởng bộ Công nghiệp về việc ban hành Quy định đấu nối vào hệ thống điện quốc gia Tài liệu tiếng Anh: [8] Jos Arrillaga, Neville R. Watson (2004), Power system harmonics, Wiley [9] Derek A Paice (1995), multipulse methods for clean power, IEEE [10] Malcolm Barnes (2003), Practical Variable Speed Drives And Power Electronics, Elsevier [11] J. C. Das (2002), Power System Harmonics Short Circuit Load Flow And Harmonics, Marcel Dekker Inc [12] Philippe feracci (2001), Cahier technique no. 199 Power Quality, Schneider Electric [13] Mahesh M Swamy, Gerald R. Bisel, Rossiter (1993), Passive Harmonic Filter System For Variable Frequency Drives, United States Patent no. 5 444 609 [14] Roger C.Dugan, Mark F.McGranaghan, Surya Santoso, H. Wayne Beaty (2004), Electrical Power Systems Quality, McGraw Hill [15] Barry W.Kennedy (2005), Power Quality Primer, McGraw Hill [16] IEEE 519-1992 IEEE Recommended Practices and Requirements for Harmonic Control in Electical Power Systems, IEEE Industry Applications Society/ Power Engineering Society, Published by the Institue of Electrical and Electronics Engineers, American National Standards Institue. [17] Ontario Hydro (1996), Power Quality Reference Guide 6th edition, Canada [18] Kabelo Clifford Modipane (2005), An Investigation of the Effects of Voltage and Current Harmonics on an Electrical Distribution Island, University of Johannesburg [19] Matlab Help [20] Micromaster 420 User manual