Mục lục
ã lời nói đầu 1
ã Mục lục 3
ã Giới thiệu chung về nhà máy
Phần I : XÁC ĐỊNH PHỤ TẢI TÍNH TOÁN CHO NHÀ MÁY
1.1 Xác định phụ tải tính toán của phân xưởng 5
1.2. Phụ tải tính toán toàn nhà máy 10
1.3.Xây dựng đồ thị phụ tải 11
PHẦN II: THIẾT KẾ MẠNG CAO ÁP CHO NHÀ MÁY
2.1 vị trí trạm phân phối trung tâm 13
2.2 Lựa chọn máy biến áp 14
2.2.1. Chọn dung lượng các máy biến áp 15
2.3. phương án đi dây mạng cao áp 16
2.3.1 Tính toán kinh tế-kỹ thuật lựa chọn phương án tối ưu 17
ã Thiết kế chi tiết cho phương án tối ưu 22
PHẦN III:THIẾT KẾ MẠNG HẠ ÁP CHO PHÂN XƯỞNG
3.1.Chọn cáp từ tủ phân phối của phân xưởng đến tủ phân phối của MBA 39
3.2.Lựa chọn phần tử mạng hạ áp phân xưởng 41
PHẦN 4 :THIẾT KẾ CHIẾU SÁNG CHO PHÂN XƯỞNG 50
PHẦN 5 :BÙ CÔNG SUẤT PHẢN KHÁNG 54
PHẦN 6: TÍNH TOÁN NỐI ĐẤT CHO TRẠM BIẾN ÁP 63
73 trang |
Chia sẻ: banmai | Lượt xem: 1961 | Lượt tải: 6
Bạn đang xem trước 20 trang tài liệu Thiết kế cấp điện cho 1 xí nghiệp công nghiệp, để xem tài liệu hoàn chỉnh bạn click vào nút DOWNLOAD ở trên
78
32,67
0,66
0,7114
0,9879
A
3
143,2
0,78
62,59
0,67
62,17
0,78
0,7543
0,87
Ô
4
62,17
0,78
32,67
0,66
37,54
0,85
62,59
0,67
0,737
0,917
Công suất tính toán động lực của phân xưởng
Pdl=Knc. (kw)
Pdl: Công suất tính toán động lực của phân xưởng thứ i
n : là số thiết bị
Pd: Là công suất đặt của mỗi thiết bị
Knc: hệ số nhu cầu của phân xưởng thứ i
VD: Công suất tính toán động lực của phân xưởng N
Pdl=Knc. =0,71.( )=199,0485 (kw)
n=4 ; Knc =0,71
Dựa vào các bảng trên ta có kết quả của các phân xưởng:
Tên phân xưởng
Số
Thiết
Bị
Thiết bị 1
Thiết bị 2
Thiết bị 3
Thiết bị 4
Knc
Pdl(kw)
Pđ1(kw)
Pđ2(kw)
Pđ3 (kw)
Pđ4(kw)
N
4
70,15
85,44
62,59
62,17
0,71
199,0485
G
3
56,21
65,18
62,17
0,755
138,5878
U
3
63,05
66,74
57,06
0,755
141,0717
Y
2
66,74
143,2
0,83
174,2502
Ê
2
62,59
56,21
0,83
98,604
O
3
85,44
62,59
62,17
0,755
158,701
Đ
3
31,15
64,49
62,59
0,755
119,4636
Ư
2
66,74
57,06
0,83
102,754
C
4
84,3
77,82
31,15
64,49
0,71
183,01
T
3
81,87
63,05
66,74
0,755
159,8033
Ơ
3
62,59
62,17
32,67
0,755
118,8596
A
3
143,2
62,59
62,17
0,755
202,31
Ô
4
62,17
32,67
37,54
62,59
0,71
138,4287
Công suất chiếu sáng của phân xưởng
Pcs=Po.S
Với S :diện tính phân xưởng thứ i
Po=15(w/m2)
VD: Công suất chiếu sáng của phân xưởng N
Pcs=Po.S =15.308=4620(w)=4,62(Kw)
Với S:diện tính phân xưởng =14.22 =308 (m2)
Po=15(w/m2)
Dựa vào số liệu ta có bảng sau :
STT
Tên phân xưởng
Po(w/m2)
S(m2)
Pcs (kw)
1
N
15
308
4,62
2
G
15
392
5,88
3
U
15
340
5,1
4
Y
15
392
5,88
5
Ê
15
240
3,6
6
O
15
448
6,72
7
Đ
15
308
4,62
8
Ư
15
392
5,88
9
C
15
320
4,8
10
T
15
320
4,8
11
Ơ
15
240
3,6
12
A
15
240
3,6
13
Ô
15
240
3,6
Công suất tính toán tác dụng , phản kháng và toàn phần của phân xưởng
Ptt= Pđl+Pcs
Qtt=Qđl=Pđl.tg
Stt=
VD:Công suất tính toán tác dụng ,phản kháng , toàn phần của phân xưởng N
Ptt= Pđl+Pcs=199,0485+4,62=207,2685(kw)
Qtt=Qđl=Pđl.tg=199,0485.0,9024=179,6213 (Kvar)
Stt= ==279,1871 (KVA)
Dựa vào số liệu các bảng trên ta có bảng sau:
Tên phân xưởng
Pcs (kw)
Pdl(kw)
(cos)
tg
Ptt(kw)
Qtt(kvar)
Stt (KVA)
N
4,62
199,0485
0,7424
0,9024
207,2685
179,6214
279,1871
G
5,88
138,5878
0,8
0,75
144,4678
103,941
180,585
U
5,1
141,0717
0,797
0,7578
146,1717
106,9041
183,4
Y
5,88
174,2502
0,7832
0,794
180,1302
138,355
230
Ê
3,6
98,604
0,7315
0,9321
102,204
91,91
139,718
O
6,72
158,701
0,7432
0,9
165,421
142,831
222,58
Đ
4,62
119,4636
0,73
0,9362
124,0836
111,842
169,98
Ư
5,88
102,754
0,7854
0,788
108,634
80,97
138,317
C
4,8
183,01
0,7953
0,7622
187,81
139,49
236,15
T
4,8
159,8033
0,8144
0,7125
164,6033
113,86
202,116
Ơ
3,6
118,8596
0,7114
0,9879
122,4596
117,4214
172,139
A
3,6
202,31
0,7543
0,87
205,91
176,01
272,98
Ô
3,6
138,4287
0,737
0,917
142,0287
126,939
192,712
Từ số liệu tính toán đuợc ở các bảng trên ta có kết quả tính toán phị tải cho các phân xưởng ( hệ số nhu cầu Knc , hệ số Cos của phân xưởng , công suất tính toán động lực Pđl , công suất tính toán chiếu sáng Pcs ,công suất tính toán tác dụng Ptt, công suất tính toán phản kháng Qtt , công suất tính toán toàn phần Stt ) ta có bảng sau :
STT
Tên phân xưởng
Knc
(cos)
Pdl(kw)
Pcs (kw)
Ptt(kw)
Qtt(kvar)
Stt (KVA)
1
N
0,71
0,7424
199,0485
4,62
207,2685
179,6214
279,1871
2
G
0,755
0,8
138,5878
5,88
144,4678
103,941
180,585
3
U
0,755
0,797
141,0717
5,1
146,1717
106,9041
183,4
4
Y
0,83
0,7832
174,2502
5,88
180,1302
138,355
230
5
Ê
0,83
0,7315
98,604
3,6
102,204
91,91
139,718
6
O
0,755
0,7432
158,701
6,72
165,421
142,831
222,58
7
Đ
0,755
0,73
119,4636
4,62
124,0836
111,842
169,98
8
Ư
0,83
0,7854
102,754
5,88
108,634
80,97
138,317
9
C
0,71
0,7953
183,01
4,8
187,81
139,49
236,15
10
T
0,755
0,8144
159,8033
4,8
164,6033
113,86
202,116
11
Ơ
0,755
0,7114
118,8596
3,6
122,4596
117,4214
172,139
12
A
0,755
0,7543
202,31
3,6
205,91
176,01
272,98
13
Ô
0,71
0,737
138,4287
3,6
142,0287
126,939
192,712
1.2. Phụ tải tính toán toàn nhà máy
1.2.1 Phụ tải tính toán tác dụng toàn nhà máy .
Pttnm=Kđt.
Với Kđt=0,8 là hệ số đồng thời của toàn nhà máy
Pttnm=0,8.(2001,1924)=1600,9539 (kw)
1.2.2.Phụ tải tính toán phản kháng toàn nhà máy
Qttnm=Kđt.=0,8.(1630,0949)=1304,0759 (kvar)
1.2.3.Phụ tải tính toán toàn phần toàn nhà máy
Sttnm==2064,8649(kvA)
1.2. 4.Hệ số công suất của nhà máy
Cos===0,775331
1.3. Xây dựng đồ thị phụ tải
1.3.1.Để biểu diễn phụ tải mổi phân xưởng của nhà máy ta dùng một hình tròn gồm 2 phần khác nhau :phần quạt nhỏ được gạch chéo biểu diễn cho phụ tải chiếu sáng của phân xưởng ,phần còn lại biểu diễn cho phụ tải động lực của phân xưởng ,tâm hình tròn trùng với tâm của phụ tải điện của phân xưởng
1.3.2. Bán kính biểu đồ phụ tải được xác định :
Ri=(mm)
Trong đó :
Ri:bán kính của vòng tròn biểu đồ phụ tải phân xưởng thứ i
Stt:công suất tính toán toàn phần của phân xưởng thứ i
m:tỉ lệ xích chọn m=3 KVA/mm2
Vòng tròn phụ tải
Phụ tải chiếu sáng
Phụ tải động lực
Góc của phụ tải chiếu sáng nằm trong biểu đồ phụ tải được xác định theo công thức : trong đó :
:góc của phụ tải chiếu sáng nằm trong phân xưởng
Pcs:phụ tải chiếu sáng của phân xưởng thứ i
Ptti:phụ tải tác dụng tính toán của phân xưởng thứ i
1.3.3.Xác định R và của phân xưởng
Ta có :
Ri== (mm)
VD: R và của phân xưởng N
R===5,444(mm)
==8,0244(độ)
Tương tự ta áp dụng tính toán cho các phân xưởng khác trong nhà máy ,kết quả tính toán được ghi trong bảng
STT
Tên phân xưởng
Pcs (kw)
Ptt(kw)
Stt (KVA)
Ri (mm)
( độ)
1
N
4,62
207,2685
279,1871
5,444
8,0244
2
G
5,88
144,4678
180,585
4.3784
14,6524
3
U
5,1
146,1717
183,4
4,4124
12,56
4
Y
5,88
180,1302
230
4,9413
11,752
5
Ê
3,6
102,204
139,718
3,8512
12,68
6
O
6,72
165,421
222,58
4,861
14,6245
7
Đ
4,62
124,0836
169,98
4,2479
13,4
8
Ư
5,88
108,634
138,317
3,832
19,4856
9
C
4,8
187,81
236,15
5,007
9,2
10
T
4,8
164,6033
202,116
4,6321
10,498
11
Ơ
3,6
122,4596
172,139
4,2748
10,583
12
A
3,6
205,91
272,98
5,3832
6,294
13
Ô
3,6
142,0287
192,712
4,523
9,125
1.3.4. biểu đồ phụ tải toàn xí nghiệp
Hình 1.1 Biểu đồ phụ tải toàn xí nghiệp
PHẦN II: THIẾT KẾ MẠNG CAO ÁP CHO NHÀ MÁY
Với quy mô nhà máy như số liệu đã tính toán cần đặt một trạm phân phối trung tâm(PPTT) nhận điện từ trạm biến áp trung gian (BATG) về rồi phân bố cho các máy biến áp phân xưởng
2.1 vị trí trạm phân phối trung tâm
Ta có :trên mặt bằng nhà máy gồm một hệ trục tọa độ vuông góc XOY vị trí trạm phân phối trung tâm M(X;Y) được xác định theo công thức
X= , Y=
Trong đó :xi.yi là tọa độ tâm phụ tải của phân xưởng thứ i
X,Y:tọa độ tâm trạm PPTT
Si:công suất tính toán phụ tải của phân xưởng thứ i
Thay số ta được:
X= = =107,5748
Y===89,93
=>tọa độ trạm phân phối trung tâm M(107,5748; 89,93)
2.2 Lựa chọn máy biến áp
Để phù hợp với sơ đồ mặt bằng nhà máy và điều kiện kinh tế mà vẫn đảm bảo yêu cầu kỹ thuật ta quyết định đặt 6 trạm biến áp cho các phân xưởng như sau :
Trạm biến áp số 1 B : Cấp điện cho 2 phân xưởng Đ, N
Trạm biến áp số 2 B: Cấp điện cho 3 phân xưởng G , Ô ,C
Trạm biến áp số 3 B : Cấp điện cho 2 Phân xưởng U,T
Trạm biến áp số 4 B :Cấp điện cho 1 phânn xưởng O
Trạm biến áp số 5 B : Cấp điện cho 2 phân xưởng Ê , Ơ
Trạm biến áp số 6 B : Cấp điện cho 3 phân xưởng A , Ư , Y
2.2.1. Chọn dung lượng các máy biến áp :
Trạm biến áp số 1 B :Cấp điện cho 2 phân xưởng Đ, N
công suất tính toán toàn phần :
=169,98 +279,1871=449,1671(KVA)
Ta đặt 2 máy biến áp tại trạm B1 máy do ABB sản xuất tại việt nam không phải hiệu chỉnh nhiệt độ
Dung lượng : SđmB1 ==320,834 (KVA)
Chọn dùng 2 máy biến áp 400-10/0,4 có Sđm=400(KVA)
Trạm biến áp số 2 B: Cấp điện cho 3 phân xưởng G , Ô ,C
Tổng công suất tính toán toàn phần của các phân xưởng G , Ô ,C
Là : Stt2=180,585+192,712+236,15=609,447(KVA)
Vậy dung luợng máy biến áp :
SđmB2 == 435,32(KVA)
Chọn dùng 2 máy biến áp: 500-10/0,4 có Sđm=500(KVA)
Trạm biến áp số 3 B : Cấp điện cho 2 Phân xưởng U,T
Tổng công suất tính toán toàn phần của các phân xưởng U,T
Là : Stt3=183,4+202,116=385,516(KVA)
Vậy dung luợng máy biến áp:
SđmB3 ==275,368(KVA)
Chọn dùng 2 máy biến áp:315-10/0,4 có Sđm=315 (KVA)
Trạm biến áp số 4 B :Cấp điện cho 1 phânn xưởng O
Tổng công suất tính toán toàn phần của phân xưởng O
Stt4=222,58 (KVA)
Vậy dung luợng máy biến áp:
SđmB34 ==158,985 (KVA)
Chọn dùng 2 máy biến áp: 160-10/0,4 có có Sđm=160 (KVA)
Trạm biến áp số 5 B : Cấp điện cho 2 phân xưởng Ê , Ơ
Tổng công suất tính toán toàn phần của các phân xưởng Ê , Ơ
Stt5=139,718+172,139=311,857 (KVA)
Vậy dung luợng máy biến áp:
SđmB35 ==222,755 (KVA)
Chọn dùng 2 máy biến áp: 250-10/0,4 có có Sđm=250 (KVA)
Trạm biến áp số 6 B : Cấp điện cho 3 phân xưởng A , Ư , Y
Tổng công suất tính toán toàn phần của các phân xưởng A, Ư ,Y
Stt6=279,1871+138,317+230=647,504 (KVA)
Vậy dung luợng máy biến áp:
SđmB35 ==462,503 (KVA)
Chọn dùng 2 máy biến áp: 500-10/0,4 có có Sđm=500 (KVA)
kết quả chọn máy biến áp
STT
Tên trạm
(KVA)
Số máy
SđmB(KVA)
1
B (Đ, N)
449,1671
2
400
2
B (G , Ô ,C)
609,447
2
500
3
B (U,T)
385,516
2
315
4
B (O)
222,58
2
160
5
B (Ê , Ơ)
311,857
2
250
6
B (A , Ư , Y)
647,504
2
500
2.3. phương án đi dây mạng cao áp
Vì nhà máy thuộc hộ loại một nên ta dùng đường dây trên không lộ kép dẫn điện từ trạm BATG về trạm PPTT ,đối với mạng cao áp trong nhà máy ta dùng cáp ngầm,từ trạm PPTT đến các trạm biến áp phân xưởng trong nhà máy ta dùng cáp lộ kép căn cứ vào vị trí các máy biến áp và trạm phân phối trung tâm ta đề ra hai phương án đi dây mạng cao áp
Phương án 1:các trạm biến áp được cấp điện trực tiếp từ trạm PPTT
Phương án 2:các trạm biến áp xa trạm PPTT được lấy điện thông qua các trạm ở gần trạm PPTT :
Tính khoảng cách từ trạm PPTT→BATG
Ta có trạm PPTT có tạo độ (107,574;89,93)
Trạm BATG có tọa độ là (24;501)
→khoảng cách là 419,479 (m)
2.3.1 Tính toán kinh tế-kỹ thuật lựa chọn phương án tối ưu
Chọn tiết diện đường dây trên không từ trạm biến áp trung gian đến trạm phân phối trung tâm dài 419,479 (m) dung dây AC lộ kép
có thời gian sử dụng công suất lớn nhất Tmax=3500h dây dẫn AC tra bảng được Jkt=1,1
=> Ittnm = =59,607(A)
Fkt = =54,189 (mm2 )
Lựa chọn dây nhôm lõi thép tiết diện 70 mm , AC-70
Kiểm tra dây đã chọn theo điều kiện dòng phát nóng khi sự cố
Tra bảng dây AC-70 , có I=275 (A), khi đứt một dây ,dây còn lại chuyển tải toàn bộ công suất cho dây còn lại Isc = 2.Itt = 119,214(A)
. so sánh với Icp thấy dây đã chọn thỏa mãn điều kiện phát nóng.
Kiểm tra dây theo điều kiện tổn thất điện áp
Với dây AC-70
có khoảng cách trung bình hình học là D=1,25(m) tra bảng được ro=0,43/km ,xo=0,41 /km
DU==25,653V
DU < DUcp= 5%Uđm = 500V thỏa mãn điều kiện cho phép tổn thất điện áp
tiết diện dây phải chọn là dây AC-70
Tính toán kỹ thuật cho hai phương án
Phương án 1:
Hình 2.1 Sơ đồ đi dây mạng cao áp nhà máy phương án 1
Chọn cáp cho phương án 1
chọn cáp từ trạm PPTT đến BAPX 1(khoảng cách :103,3m)
ImaxB1==12,97(A)
với cáp đồng Tmax=3500h tra bảng Jkt=3,1(A/mm2)
Fkt==4,18 mm2
chọn cáp XLPE có tiết diện tối thiểu 16 mm2 →2 XLPE(3.16)
Tính toán tương tự với các đường cáp khác được kết quả ghi trong bảng(vì cáp được chọn vượt cấp nên không cần kiểm tra theo ∆U và Icp)
Bảng :kết quả chọn cáp cao áp cho phương án 1
đường cáp
F(mm2)
l(m)
Đơn giá(vnđ/m)
Thành tiền
PPTT→B1
16
103,3
48000
4958400
PPTT→ B2
16
49,74
48000
2387520
PPTT→B3
16
47,68
48000
2288640
PPTT→B4
16
53,56
48000
2570880
PPTT→ B5
16
72,67
48000
3488160
PPTT→B6
16
112,53
48000
5401440
Vì tất cả các đường dây đều d cáp lộ kép nên l=2l1(l1:k/c giữa các phân xưởng và trạm PPTT) =>tổng K=42190080 (vnđ)
Tiếp theo xác định tổn thất công suất tác dụng cho phương án 1
Tính theo công thức DP = .R.10-3 kW
Tổn thất DP trên đoạn từ PPTT-B1:
DP = .R.10-3 ==0,613(KW)
Tương tự tính toán với các đoạn còn lại ta có bảng sau :
Bảng kết quả tính toán ∆P phương án 1
đường cáp
2.l(m)
(KVA)
ro(/km)
U (KW)
DP(KW)
PPTT→B1
206,6
449,1671
1,47
10
0,613
PPTT→ B2
99,48
609,447
1,47
10
0,543
PPTT→B3
95,36
385,516
1,47
10
0,208
PPTT→B4
107,12
222,58
1,47
10
0,078
PPTT→ B5
145,34
311,857
1,47
10
0,208
PPTT→B6
225,06
647,504
1,47
10
1,387
tổng phương án 1 là 3,037(kw)
với Tmax=3500h , Cos=0,775331
=> = (0,124+Tmax.10-4)2.8760=1968,16 h
chi phí tính toán hàng năm của phương án 1 là:
Z1=(avh+atc)K+C. .
==(avh+atc)K+Y
Từ Tmax = 3500 h; lấy các giá trị: avh =0,1 ;atc=0,125;C=750(đồng/kwh)
Trong đó:
avh _hệ số vận hành
atc_hệ số tiêu chuẩn( hệ số thu hồi vốn đầu tư); atc=
với Ttc là thời gian thu hồi vốn đầu tư lấy bằng 8 năm
C_giá thành 1kwh tổn thất điện năng
Z1 =(0,1+0,125). 42190080+750.3,037. 1968,16=13975744(đ)
Phương án 2
Sơ đồ:
Hình 2.2 sơ đồ đi dây mạng cao áp nhà máy phương án 2
Chọn cáp cho phương án 2
Chọn cáp từ B1-B2(khoảnh cách :69,35(m)
ImaxB12==12,97(A)
với cáp đồng Tmax=3500h tra bảng Jkt=3,1(A/mm2)
Fkt==4,18 mm2
chọn cáp XLPE có tiết diện tối thiểu 16 mm2 →2 XLPE(3.16)
Tương tự tính toán với các chặn còn lại được bảng :
đường cáp
F(mm2)
l(m)
Đơn giá(vnđ/m)
Thành tiền
B1→B2
16
69,35
48000
4958400
PPTT→ B2
16
49,74
48000
2387520
PPTT→B3
16
47,68
48000
2288640
PPTT→B4
16
53,56
48000
2570880
PPTT→ B5
16
72,67
48000
3488160
B6→B5
16
48,166
48000
5401440
Tổng K=32751936 (vnđ)
Xác định tổn thất tác dụng DP cho phương án 2
Tính toán tương tự như phương án 1 với các chặn của phương án 2 ta được bảng
đường cáp
2.l(m)
(KVA)
ro(/km)
U (KW)
DP(KW)
B1→B2
138,7
449,1671
1,47
10
0,411
PPTT→ B2
99,48
1058,614
1,47
10
1,639
PPTT→B3
95,36
385,516
1,47
10
0,208
PPTT→B4
107,12
222,58
1,47
10
0,078
PPTT→ B5
145,34
959,361
1,47
10
1,9664
B6→B5
96,332
647,504
1,47
10
0,594
tổng phương án 2 là 4,8964(kw)
chi phí tính toán hàng năm của phương án 2 là:
Z2=(avh+atc)K+C. .
=(avh+atc)K+Y
Từ Tmax = 3500 h; lấy các giá trị: avh =0,1 ;atc=0,125;C=750(đồng/kwh)
Z=(0,1+0,125). 32751936+750. 4,8964. 1968,16=14596859(đ)
So sánh kinh tế 2 phương án mạng cáp cao áp
Phương án
K (đồng)
Yi (đồng)
Z (đồng)
PA1
42190080
4482976
6079547,714
PA2
32751936
7227674
6092159,864
Qua bảng ta xét tỷ số:
T = (năm)
Ta thấy: T =3,438<Ttc =8 (năm)
So sánh 2 phương án ta quyết định chọn phương án 1 là phương án tối ưu mạng cao áp , phương án này không những có Z nhỏ mà còn dễ vận hành sữa chửa do đi tuyến cáp hình tia
Thiết kế chi tiết cho phương án tối ưu
Sơ đồ trạm PPTT
Tr¹m ph©n phèi trung t©m lµ n¬i trùc tiÕp nhËn ®iÖn tõ hÖ thèng vÒ ®Ó cung cÊp ®iÖn cho nhµ m¸y, do ®ã viÖc lùa chän s¬ ®å nèi d©y cña tr¹m cã ¶nh hëng lín vµ trùc tiÕp ®Õn vÊn ®Ò an toµn cung cÊp ®iÖn cho nhµ m¸y. S¬ ®å cÇn ph¶i tho¶ m·n c¸c ®iÒu kiÖn c¬ b¶n nh: ®¶m b¶o liªn tôc cung cÊp ®iÖn theo yªu cÇu cña phô t¶i, ph¶i râ rµng, thuËn tiÖn trong vËn hµnh vµ xö lýsù cè, an toµn lóc vËn hµnh vµ söa ch÷a, hîp lý vÒ mÆt kinh tÕ trªn c¬ së ®¶m b¶o c¸c yªu cÇu kü thuËt.
Nhµ m¸y §ång hå chÝnh x¸c ®îc xÕp vµo phô t¶i lo¹i I, do tÝnh chÊt quan träng cña nhµ m¸y nªn tr¹m ph©n phèi ®îc cung cÊp bëi hai ®êng d©y víi hÖ thèng 1 thanh gãp cã ph©n ®o¹n, liªn l¹c gi÷a hai ph©n ®o¹n cña thanh gãp b»ng m¸y c¾t hîp bé. Trªn mçi ph©n ®o¹n thanh gãp ®Æt mét m¸y biÕn ¸p ®o lêng ba pha n¨m trô cã cuén tam gi¸c hë b¸o ch¹m ®Êt 1 pha trªn c¸p 10 kV. §Ó chèng sÐt tõ ®êng d©y truyÒn vµo tr¹m ®Æt chèng sÐt van trªn mçi ph©n ®o¹n thanh gãp. M¸y biÕn dßng ®îc ®Æt trªn tÊt c¶ c¸c lé vµo ra cña tr¹m cã t¸c dông biÕn ®æi dßng ®iÖn lín (s¬ cÊp) thµnh dßng ®iÖn 5 A ®Ó cung cÊp cho c¸c dông cô ®o lêng vµ b¶o vÖ.
MCLL
TG1
TG2
H×nh 2.3 S¬ ®å Tr¹m ph©n phèi trung t©m
Tñ BU
vµ
CSV
H×nh 2.4 S¬ ®å ghÐp nèi tr¹m PPTT
Dao c¸ch lycã 3 vÞ trÝ: hë m¹ch nèi m¹ch vµ tiÕp ®Êt.
C¸c tñ MC ®Çu ra cña ph©n ®o¹n TG1
Tñ MC ®Çu vµo
C¸c tñ m¸y c¾t ®Çu ra cña ph©n ®o¹n TG2
TñBU BUBUBU
vµ
CSV
Tñ MC
ph©n
®o¹n
Tñ MC
®Çu
vµo
TÊt c¶ c¸c tñ hîp bé cuña h·ng SIEMENS, c¸ch ®iÖn b»ng SF6, lo¹i 8DC11,kh«ngcÇn b¶o tr×
Hình 2.5: Sơ đồ nguyên lý mạng cao áp toàn nhà máy
M¸y c¾t ®Çu nguån vµ m¸y c¾t ®Æt t¹i tr¹m PPTT chän dïng lo¹i m¸y c¾t ®Æt trong tñ hîp bé cña h·ng SIEMENS, c¸ch ®iÖn b»ng SF6 kh«ng cÇn b¶o tr×. HÖ thèng thanh gãp ®Æt s½n trong tñ cã dßng ®Þnh møc 1250 A.
B¶ng 3.8 Th«ng sè kü thuËt tñ m¸y c¾t ®Æt t¹i tr¹m BATG vµ tr¹m PPTT.
Lo¹i tñ
U®m (kV)
I®m (A)
IN , kA,1s
IN, kA
Ghi chó
8DC11
10
1250
25
63
Kh«ng cÇn b¶o tr×
Chän lo¹i chèng sÐt van do h·ng COOPER chÕ t¹o cã U®m = 12 kV, lo¹i gi¸ ®ì ngang AZLP501B12.
2. S¬ ®å c¸c tr¹m biÕn ¸p ph©n xëng.
10/0,4
8DH10
Tñ cao ¸p
MBA
Tñ AT
tæng
Tñ AT
ph©n ®o¹n
Tñ AT
tæng
MBA
10/0,4kV
Tñ cao ¸p
8DH10
Tñ AT
nh¸nh
Tñ AT
nh¸nh
H×nh 2.6 S¬ ®å ®Êu nèi tr¹m biÕn ¸p B1, B2, B3, B4, B5, B6®Æt 2 BA
§Æt mét cÇu ch× vµ dao c¸ch ly phÝa cao ¸p v× c¸c tr¹m BAPX ®Æt rÊt gÇn tr¹m PPTT. Cô thÓ ®Æt mét tñ ®Çu vµo 10 kV cã dao c¸ch ly 3 vÞ trÝ, c¸ch ®iÖn b»ng SF6, kh«ng b¶o tr× lo¹i 8DH10.
Lo¹i tñ
U®m, kV
I®m, kA
Uchiô ®ùng, kV
I®mc¾tN, kA
8DH10
12
200
25
25
B¶ng 13: Th«ng sè kü thuËt tñ hîp bé do SIEMENS chÕ t¹o.
PhÝa h¹ ¸p chän dïng c¸c ¸pt«m¸t cña h·ng MERLIN GERIN ®Æt trong vá tñ tù t¹o. Víi tr¹m mét m¸y BiÕn ¸p ®Æt 1 tñ ¸pt«m¸t tæng vµ 1 tñ ¸pt«m¸t nh¸nh.Víi tr¹m 2 m¸y ®Æt 5 tñ: 2 tñ ¸pt«m¸t tæng, 1 tñ ¸pt«m¸t ph©n ®o¹n vµ 2 tñ ¸pt«m¸t nh¸nh.
S¬ ®å ®Êu nèi c¸c tr¹m biÕn ¸p vÏ ë h×nh 3.14 vµ 3.15
M¸y biÕn ¸p ®· chän c¸c m¸y cña h·ng ABB cã c¸cth«ng sè nh sau .
B¶ng 14: Th«ng sè kü thuËt cña c¸c m¸y BA do ABB s¶n xuÊt:
S®mB, kVA
Uc, kV
UH, kV
DP0, kW
DPN, kW
UN,%
400
10
0,4
0,84
5,75
4,5
500
10
0,4
1
7
4,5
315
10
0,4
0,72
4,85
4,5
160
10
0,4
0,5
2,95
4,5
250
10
0,4
0,64
4,1
4,5
500
10
0,4
1
7
4,5
Chän ¸pt«m¸t cho c¸c tr¹m BAPX:
Tr¹m biÕn ¸p B1: tr¹m ®Æt 2 m¸y lo¹i m¸y 400 - 10/0,4.
Dßng lín nhÊt qua ¸pt«m¸t tæng cña m¸y 400kVA:
Imax = = A
® Chän ¸pt«m¸t tæng lo¹i NS630N cã I®m = 630 A.
Tr¹m biÕn ¸p B2: Tr¹m ®Æt 2 m¸y lo¹i m¸y 500- 10/0,4.
Dßng lín nhÊt qua ¸pt«m¸t tæng cña m¸y 500kVA:
Imax = = A
® Chän ¸pt«m¸t tæng lo¹i C801N cã I®m = 800 A
Tr¹m biÕn ¸p B3: tr¹m ®Æt 2 m¸y 315 - 10/0,4
Dßng lín nhÊt qua ¸pt«m¸t tæng cña m¸y 315 kVA :
Imax = = A
® Chän ¸pt«m¸t tæng lo¹i NS600E cã I®m = 600 A
Tr¹m biÕn ¸p B4: tr¹m ®Æt 2 m¸y lo¹i m¸y 160 - 10/0,4.
Dßng lín nhÊt qua ¸pt«m¸t tæng cña m¸y 160 kVA :
Imax = = A
® Chän ¸pt«m¸t tæng lo¹i NS250N cã I®m = 250 A.
Tr¹m biÕn ¸p B5: Tr¹m ®Æt 2 m¸y lo¹i m¸y 250- 10/0,4.
Dßng lín nhÊt qua ¸pt«m¸t tæng cña m¸y 250kVA:
Imax = = A
® Chän ¸pt«m¸t tæng lo¹i NS 400E cã I®m = 400 A
Tr¹m biÕn ¸p B6: Tr¹m ®Æt 2 m¸y lo¹i m¸y 500- 10/0,4.
Dßng lín nhÊt qua ¸pt«m¸t tæng cña m¸y 500kVA:
Imax = = A
® Chän ¸pt«m¸t tæng lo¹i C801N cã I®m = 800 A
KÕt qu¶ chän ¸pt«m¸t ghi trong b¶ng sau.
B¶ng 3.23 ¸pt«m¸t ®Æt trong c¸c tr¹m BAPX (h·ng MERLIN GERIN)
Tr¹m BA
Lo¹i
Sè lîng
U®m ,V
I®m , A
Ic¾tN , kA
B1
(2x400kVA)
NS630N NS400N
1
2
690
690
630
400
10
10
B2
(2x500 kVA)
C801N
NS630N
3
4
690
690
800
630
25
10
B3
(1x315 kVA)
NS630N NS 400 N
3
4
690
690
630
400
10
10
B4
(2x160 kVA)
NS250M
5
690
250
65
B5
(2x250 kVA)
NS 400N
NS250M
3
4
690
690
400
250
10
65
B6
(2x500 kVA)
C801N
NS630N
3
4
690
690
800
630
25
10
3. TÝnh to¸n ng¾n m¹ch vµ kiÓm tra c¸c thiÕt bÞ ®iÖn ®· chän.
a, TÝnh to¸n ng¾n m¹ch:
Ng¾n m¹ch lµ t×nh tr¹ng sù cè nghiªm träng vµ thêng x¶y ra trong hÖ thèng ®iÖn.V× vËy ®Ó lùa chän d©y dÉn vµ c¸c khÝ cô ®iÖn trong hÖ thèng cÇn tÝnh to¸n 8 ®iÓm ng¾n m¹ch sau :
N : §iÓm ng¾n trªn thanh gãp tr¹m ph©n phèi trung t©m ®Ó kiÓm tra m¸y c¾t, thanh gãp.
N1, .., N7 : §iÓm ng¾n m¹ch phÝa cao ¸p c¸c tr¹m PPTT ®Ó kiÓm tra c¸p vµ tñ cao ¸p c¸c tr¹m.
Khi tÝnh to¸n ta coi c«ng suÊt nguån cÊp cho c¸c ®iÓm ng¾n m¹ch b»ng c«ng suÊt ng¾n m¹ch cña m¸y c¾t ®Çu nguån. S¬ ®å tÝnh to¸n ng¾n m¹ch b¾t ®Çu tõ tr¹m BATG cÊp ®iÖn cho ®Õn ®iÓm ng¾n m¹ch. §©y lµ s¬ ®å mét cÊp ®iÖn ¸p U®m = 10 kV v× vËy ta cã thÓ dïng ®¬n vÞ cã tªn ®Ó tÝnh to¸n ng¾n m¹ch.
S¬ ®å nguyªn lý,vµ s¬ ®å thay thÕ nh sau:
N
Ni
XH
Zd
ZC
HT
MC
§DK
PPTT
N
C¸P
BAPX
Ni
MC
MC
CC
CD
H×nh 2.7 S¬ ®å tÝnh to¸n ng¾n m¹ch.
§iÖn kh¸ng cña hÖ thèng ®îc tÝnh theo c«ng thøc sau:
XHT = [W]
Trong ®ã:
SN - c«ng suÊt c¾t ng¾n m¹ch cña m¸y c¾t ®Çu nguån SN = MVA
Utb - ®iÖn ¸p trung b×nh cña ®êng d©y, Utb = 10,5 kV
§iÖn trë vµ ®iÖn kh¸ng cña ®êng d©y:
R = r0. l (W)
X = x0. l (W)
Trong ®ã:
r0, x0 - ®iÖn trë vµ ®iÖn kh¸ng trªn 1 km d©y dÉn (W/km).
li - chiÒu dµi ®êng d©y (km).
Do ng¾n m¹ch xa nguån nªn dßng ng¾n m¹ch siªu qu¸ ®é I" b»ng dßng ®iÖn ng¾n m¹ch æn ®Þnh I¥ , nªn cã thÓ viÕt:
IN = I" = I¥ =
Trong ®ã:
ZN - tæng trë tõ hÖ thèng ®Õn ®iÓm ng¾n m¹ch thø i (W).
Utb - ®iÖn ¸p trung b×nh cña ®êng d©y (kV).
TrÞ sè dßng ng¾n m¹ch xung kÝch ®îc tÝnh theo biÓu thøc:
ixk = 1,8. (kA)
B¶ng 3.24 Th«ng sè cña ®êng d©y trªn kh«ng vµ c¸p
§êng c¸p
F
(mm2)
L
(m)
ro
(W/km)
xo
(W/km)
R
(W)
X
(W)
PPTT – B1
16
103,3
1,47
0,17
0,152
0,017
PPTT – B2
16
49,74
1,47
0,17
0,073
0,008
PPTT – B3
16
47,68
1,47
0,17
0,07
0,008
PPTT – B4
16
53,56
1,47
0,17
0,078
0,009
PPTT – B5
16
72,67
1,47
0,17
0,107
0,012
PPTT – B6
16
112,53
1,47
0,17
0,165
0,019
BATG - PPTT
AC-70
419,47
0,43
0,41
0,18
0,172
TÝnh dßng ng¾n m¹ch t¹i ®iÓm ng¾n m¹ch N trªn thanh gãp cña tr¹m PPTT.
Ta cã s¬ ®å thay thÕ :
N
XH
Zd
HT
XH = = W
R = Rd = 0,18W
X = Xd + X H = 0,172+ 0,668 = 0,84 W
Dßng ®iÖn ng¾n m¹ch :
IN = = kA
Dßng ®iÖn ng¾n m¹ch xung kÝch:
ixk = 1,8. = 1,8. . 5,648= 14,377 kA
Ng¾n m¹ch ®iÓm N1 ë phÝa cao ¸p tr¹m BAPX B1:
Ta cã s¬ ®å thay thÕ :
N1
XH
Zd
ZC
HT
XH = = W
R1 = Rd + Rc1 = 0,18+ 0,152= 0,332 W
X1 = Xd + X H + Xc1 = 0,172 + 0,17 + 0,668= 1,01 W
Dßng ®iÖn ng¾n m¹ch:
IN1 = = kA
Dßng ®iÖn ng¾n m¹ch xung kÝch:
ixk1 = 1,8. = 1,8. . 5,702 = 14,515kA
Ng¾n m¹ch ®iÓm N2 ë phÝa cao ¸p tr¹m BAPX B2:
Ta cã s¬ ®å thay thÕ :
N2
XH
Zd
ZC
HT
XH = = W
R2 = Rd +Rc2 = 0,18 + 0,073= 0,253 W
X2 = Xd + X H + Xc2 = 0,172+ 0,668+0,008 = 0,848W
Dßng ®iÖn ng¾n m¹ch:
IN1 = = kA
Dßng ®iÖn ng¾n m¹ch xung kÝch:
ixk1 = 1,8. = 1,8. . 6,85 = 17,437 kA
Ng¾n m¹ch ®iÓm N3 ë phÝa cao ¸p tr¹m BAPX B3:
Ta cã s¬ ®å thay thÕ :
N3
XH
Zd
ZC
HT
XH = = W
R3 = Rd + Rc3 = 0,18 + 0,07 = 0,25 W
X 3= Xd + X H + Xc3 = 0,172+ 0,668+0,008 = 0,848 W
Dßng ®iÖn ng¾n m¹ch:
IN3 = = kA
Dßng ®iÖn ng¾n m¹ch xung kÝch:
ixk3 = 1,8. = 1,8. .6,857 = 17,455kA
Ng¾n m¹ch ®iÓm N4 ë phÝa cao ¸p tr¹m BAPX B4:
Ta cã s¬ ®å thay thÕ :
N4
XH
Zd
ZC
HT
XH = = W
R4 = Rd + Rc4 = 0,18 +0,078= 0,258W
X 4= Xd + X H + Xc4 = 0,172+ 0,668+0,009 = 0,849 W
Dßng ®iÖn ng¾n m¹ch:
IN4 = = kA
Dßng ®iÖn ng¾n m¹ch xung kÝch:
ixk4 = 1,8. = 1,8. . 6,832 = 17,4 kA
Ng¾n m¹ch ®iÓm N5 ë phÝa cao ¸p tr¹m BAPX B5:
Ta cã s¬ ®å thay thÕ :
N5
XH
Zd
ZC
HT
XH = = W
R5 = Rd + Rc5 = 0,18 + 0,107= 0,287 W
X5 = Xd + X H + Xc5 = 0,172+ 0,668+0,012 = 0,852 W
Dßng ®iÖn ng¾n m¹ch:
IN5 = = kA
Dßng ®iÖn ng¾n m¹ch xung kÝch:
ixk5 = 1,8. = 1,8. . 6,743 = 17,2 kA
Ng¾n m¹ch ®iÓm N6 ë phÝa cao ¸p tr¹m BAPX B6:
Ta cã s¬ ®å thay thÕ :
N6
XH
Zd
ZC
HT
XH = = W
R6 = Rd + Rc6 = 0,18+0,165 = 0,345 W
X 6 =Xd+ X H+ Xc6 = 0,172+ 0,668+0,019 = 0,859W
Dßng ®iÖn ng¾n m¹ch:
IN6 = = kA
Dßng ®iÖn ng¾n m¹ch xung kÝch:
ixk6 = 1,8. = 1,8. . 6,55 = 16,67 kA
B¶ng 3.25 B¶ng kÕt qu¶ tÝnh to¸n ng¾n m¹ch.
§iÓm tÝnh ng¾n m¹ch N
IN, kA
ixk, kA
Thanh c¸i PPTT
5,648
14,377
Thanh c¸i B1
5,702
14,515kA
Thanh c¸i B2
6,85
17,437
Thanh c¸i B3
6,857
17,455
Thanh c¸i B4
6,832
17,4
Thanh c¸i B5
6,743
17,2
Thanh c¸i B6
6,55
16,67
b.Kiểm tra các thiết bị điện đã chọn
●Kiểm tra cáp đã chọn
Kiểm tra tiết diện cáp đã chọn theo điều kiện ổn định nhiệt:
F ³ a. I¥.
Tra đồ thị ta tìm được tqđ =0,4
Vì cáp chọn để truyền tải điện từ trạm PPTT tới các BAPX đều có tiết diện bằng 16 mm2 nên ta chỉ cần kiểm tra cáp có dòng ngắn mạch lớn nhất. Đó là tuyến cáp đến PPTT _B3 có dòng ngắn mạch lớn nhất IN3=6,857 (kA)
F ³ a. I¥. =6.6,875.=26(mm2)
Mà cáp đã chọn có tiết diện 16 mm2<Fmin=26 mm2
Vậy cáp đã chọn không thỏa mãn điều kiện ổn định nhiệt
Kiểm tra với tuyến cáp có dòng ngắn mạch nhỏ nhất: đó là tuyến cáp từ PPTT_B1 có IN2=5,702 (kA)
F ³ a. I¥. =6. 5,702.=21,637(mm2)
Vậy cáp đã chọn không thỏa mãn điều kiện ổn định nhiệt
Như vậy các cáp đã chọn đều thỏa mãn điều kiện về phát nóng khi sự cố và tổn thất điện áp nhưng không thỏa mãn điều kiện ổn định nhiệt, chọn lại cáp loại có tiết diện 50 mm2 →2XLPE(3x50)
Tính toán lại ngắn mạch đối với tuyến cáp có dòng ngắn mạch lớn nhất: tuyến cáp từ PPTT_B1, ta có:
XH = = 1(Ω0
R1 = Rd + Rc1 = 0,123 + 0,004 =0,127 (W)
X1 = Xd + X H + Xc1 = 0,069 +0,441+0,001=0,511 (W)
Dòng điện ngắn mạch:
IN1 = = (kA)
Dòng ngắn mạch xung kích:
ixk1 = 1,8. = 1,8. . 11,513 = 29,307(kA)
Kiểm tra điều kiện ổn định nhiệt:
F ³ a. I¥. =6.11,513.=43,689(mm2)
Vậy cáp đã chọn 50 mm2 thỏa mãn điều kiện ổn định nhiệt
●Kiểm tra máy cắt điện và thanh góp tại trạm PPTT:
Máy cắt và thanh góp đặt trong tủ hợp bộ loại 8DC11, máy có cắt dòng điện cắt Ic =25kA, thanh góp có dòng ổn định động Iôđđ=63kA lớn hơn so với dòng ngắn mạch IN=11,555 kA và dòng xung kích ixk=29,414kA tại thanh góp trạm PPTT. Do vậy máy cắt và thanh góp đạt yêu cầu.
●Kiểm tra cầu chì cao áp:
Công thức kiểm tra:
UđmCC ≥ Uđm.m
IđmCC ≥ Icb
IđmcắtN ≥ IN
Trong đó:dòng cưỡng bức xác định tùy thuộc vào trạm 2 MBA, Icb=1,4.IđmB. Cầu chì cao áp đặt trong tủ hợp bộ loại 8DH10 có các thông số kỹ thuật sau:
Loại tủ
Uđm (kV)
Iđm (A)
Uchịuđựng (kV)
IđmcắtN (kA)
8DH10
12
200
25
25
Trạm biến áp B1 có dòng ngắn mạch lớn nhất nên chỉ cần kiểm tra với trạm này.
Kiểm tra cầu chì cao áp:
Điện áp định mức (kV): Uđmcc ≥ Uđm.m (kV)
12> 10
Dòng điện định mức (A): Iđm CC ≥ Icb = 1,4.Iđm B
200 A > 1,4. (A)
Dòng cắt định mức (kA): ): Iđmcắt ≥ IN1
25 kA > 11,513 (kA)
●Kiểm tra dao cách ly cao áp:
Công thức kiểm tra:
Điện áp định mức: Uđm.MC ³ Uđm.m
Dòng điện định mức: Iđm.CL ³ Ilvmax
Dòng điện ổn định động cho phép: iđm.đ ³ ixk
Dao cách ly đặt trong tủ hợp bộ có các thông số kỹ thuật sau.
Loại tủ
Uđm (kV)
Iđm (A)
Uchịuđựng (kV)
IđmcắtN (kA)
8DH10
12
200
25
25
Tiến hành kiểm tra với trạm BAPX_B1 có dòng ngắn mạch lớn nhất:
Bảng 3.11.Kiểm tra dao cách ly
Đại lượng kiểm tra
Điều kiện
Điện áp định mức (kV)
Uđm DCL ≥ Uđm.m
12 >10
Dòng điện định mức (A)
Iđm DCL ≥ Icb = 1,4.Iđm B
200 > 1,4.
Dòng điện ổn định động cho phép (kA)
Iôđđ ≥ ixk
25 >11,513
●Chọn và kiểm tra biến điện áp BU
Trên mỗi nhánh của thanh góp trạm PPTT lắp một máy biến điện áp BU loại 3 pha 5 trụ của hãng SIEMENS sản xuất loại 4MR12 có các thông số sau:
Bảng 3.12.Chọn máy biến điện áp.
Thông số kỹ thuật
4MR12, một hệ thống thanh góp
Uđm (kV)
12
Uchịu đựng tần số công nghiệp1 (kV)
28
U chịu đựng xung 1,2/50 ms (kV)
75
U1đm (kV)
11,5/
U2đm (kV)
100/
Tải định mức (VA)
350
●Chọn và kiểm tra máy biến dòng điện.
Chọn máy biến dòng điện loại 4MA72 do hãng SIEMENS chế tạo có các thông số kỹ thuật sau:
Thông số kỹ thuật
4MA72
Uđm (kV)
12
U chịu đựng tần số công nghiệp1 (kV)
28
U chịu đựng xung 1,2/ 50 ms (kV)
75
I1đm , A
20 – 2500
I2đm , A
1 hoặc 5
Iôđnh 1’ (kA)
80
Iôđđ (kA)
120
Kết luận:Các thiết bị chọn cho mạng cao áp của nhà máy đã thỏa mãn các điều kiện kỹ thuật cần thiết.
PHẦN III:THIẾT KẾ MẠNG HẠ ÁP CHO PHÂN XƯỞNG Ô
(thiết kế hạ áp cho 1 phân xưởng lấy theo chữ cái cuối cùng của tên)
Hình 3.1: Sơ đồ phân phối mạng biến áp phân xưởng Ô
Ph©n xëng Ô cã diÖn tÝch lµ 240m2 gåm cã 4 thiÕt bÞ, c«ng suÊt tÝnh to¸n toµn phÇn cña ph©n xëng lµ 192,712 (KVA) trong ®ã cã 3,6(kw) dïng cho chiÕu s¸ng ,®iÖn n¨ng tõ m¸y biÕn ¸p B2 ®îc ®a vÒ tñ ph©n phèi cña ph©n xëng trong tñ ph©n phèi ®Æt 2 aptomat tæng (mét aptomat cho ®êng d©y dù phßng ) vµ 4aptomat nh¸nh cÊp ®iÖn cho 4 tñ ®éng lùc vµ 1 tñ chiÕu s¸ng , Tõ tñ ph©n phèi ®Õn c¸c tñ ®éng lùc vµ chiÕu s¸ng sö dông s¬ ®å h×nh tia ®Ó thuËn tiÖn cho viÖc qu¶n lý vµ vËn hµnh. Mçi tñ ®éng lùc cÊp ®iÖn cho mét nhãm phô t¶i theo s¬ ®å hçn hîp, c¸c phô t¶i cã c«ng suÊt lín vµ quan träng sÏ nhËn ®iÖn trùc tiÕp tõ thanh c¸i cña tñ, c¸c phô t¶i cã c«ng suÊt bÐ vµ Ýt quan träng h¬n ®îc ghÐp thµnh c¸c nhãm nhá nhËn ®iÖn tõ tñ theo s¬ ®å liªn th«ng (xÝch). §Çu vµo c¸c tñ ®éng lùc ®Æt dao cach ly - cÇu ch×, c¸c nh¸nh ra ®Æt cÇu ch×. Mçi ®éng c¬ m¸y c«ng cô ®îc ®iÒu khiÓn b»ng mét khëi ®éng tõ (K§T) d· g¾n s½n trªn th©n m¸y, trong ®ã cã r¬le nhiÖt b¶o vÖ chèng qu¸ t¶i. C¸c cÇu ch× trong tñ ®éng lùc chñ yÕu b¶o vÖ ng¾n m¹ch ®ång thêi lµm dù phßng cho b¶o vÖ qu¸ t¶i cña K§T.
3.1.Chän c¸p tõ tñ ph©n phèi cña ph©n xëng ®Õn tñ ph©n phèi cña MBA B2
Kho¶ng c¸ch tõ tr¹m biÕn ¸p B2 ®Õn tñ ph©n phèi cña ph©n xëng Ô lµ:40,45m
TiÕt diÖn d©y c¸p C1 chän theo ®iÒu kiÖn ph¸t nãng cho phÐp ph¶i tho¶ m·n: khc.Icp ≥ Imax
Trong ®ã :
Itt - lµ dßng ®iÖn lµm viÖc lín nhÊt qua c¸p, A
khc - hÖ sè hiÖu chØnh kÓ ®Õn nhiÖt ®é m«i trêng ®Æt d©y.
Tra trong phô lôc øng víi nhiÖt ®é m«i trêng +200C, vµ nhiÖt
®é tiªu chuÈn +150C cã khc = 0,94
Icp- dßng ®iÖn cho phÐp øng víi d©y dÉn chän, A.
IttG =
Chän c¸p ®ång 3 lâi+ trung tÝnh c¸ch ®iÖn PVC do LEN chÕ t¹o cã tiÕt diÖn (3x95+50) mm2 víi dßng cho phÐp: Icp= 298A.
Ta cã: khc.Icp = 0,94. 298 = 280,12 A ≥ Itt = 278 A
C¸p chän lµ tho¶ m·n.
3.2.Lùa chän phÇn tö m¹ng h¹ ¸p ph©n xëng Ô
3.2.1.Tñ ph©n phèi.
§Ó cung cÊp ®iÖn cho 4 tñ ®éng lùc vµ 1 tñ chiÕu s¸ng cho toµn ph©n xëng ta sö dông 1 tñ ph©n phèi h¹ ¸p ®Æt t¹i thanh c¸i cña tr¹m biÕn ¸p ph©n xëng do h·ng SAREL (Ph¸p) chÕ t¹o. Tñ cã s¬ ®å :
Hình 3.2: sơ đồ tủ phân phối của phân xưởng Ô
3.2.2.Chän ¸pt«m¸t.
Chän ¸pt«m¸t ë 4 ®Çu ra cña tñ ph©n phèi ®Õn c¸c tñ ®éng lùc vµ 1 ¸pt«m¸t tæng.
¸pt«m¸t ®îc chän theo dßng ®iÖn lµm viÖc l©u dµi (chÝnh lµ dßng ®iÖn tÝnh to¸n). §iÒu kiÖn ®Ó chän ¸pt«m¸t lµ :
I®mA ≥ Ilvmax = Itt =
U®mA ≥ U®mm®
Theo tÝnh to¸n phô t¶i vµ ®Ò ra th× ph©n xëng cã 4 thiÕt bÞ nªn ta chän 4 aptomat ë tñ ph©n phèi :
Itb1 = = A
Itb2= = A
Itb3 = = A
Itb4 = = A
,
Ittnpx= = A
Ta chän c¸c ¸pt«m¸t cña Merlin Gerin chÕ t¹o cã c¸c th«ng sè c¬ b¶n sau :
B¶ng 4.2 ¸pt«m¸t ®Æt trong tñ ph©n phèi h¹ ¸p cña PX Ô
Lo¹i
U®m(kV)
I®m(A)
Ighc¾t N(A)
¸pt«m¸t
NS400N
0,5
400
15
AT
NC125H
0,5
125
7,5
A1
NC125H
0,5
125
7,5
A2
NC125H
0,5
125
7,5
A3
NS250E
0,5
250
8
A4
3.23. Chän thanh dÉn.
Thanh dÉn cña c¸c tñ ph©n phèi lµ thanh dÉn b»ng ®ång cã tiÕt diÖn ®îc chän theo ®iÒu kiÖn ph¸t nãng cho phÐp :
k1.k2.Icp ≥ Icb
víi : k1- lµ hÖ sè hiÖu chØnh khi thanh dÉn ®Æt n»m ngang k1 = 0,95.
k2- lµ hÖ sè hiÖu chØnh theo nhiÖt ®é k2 = 0,9
Chän mét lo¹i thanh dÉn cho tñ ph©n phèi ë tr¹m B2 vµ ë ph©n xëng Ô
Theo tÝnh to¸n phô t¶i ë ch¬ng II cã :
Icb = Imax = A
Icp ≥ A
VËy chän thanh dÉn cã tiÕt diÖn 60x6 mm2, dßng cho phÐp khi ®Æt mçi pha mét thanh Icp=1125.ChiÒu dµi cña thanh lµ 1 m.
Tñ ph©n phèi víi c¸c thiÕt bÞ:
H×nh 3.3 s¬ ®å víi c¸c thiÕt bÞ ®· chän
3.4.tÝnh ng¾n m¹ch pHÝa h¹ ¸p
S¬ ®å tÝnh ng¾n m¹ch:
H×nh 3.4: S¬ ®å nguyªn lý vµ s¬ ®å thay thÕ tÝnh ng¾n m¹ch h¹ ¸p.
3.4.1. Th«ng sè tæng trë trªn s¬ ®å thay thÕ.
Th«ng sè m¸y biÕn ¸p ®· chän cho ph©n xëng ¤
C«ng suÊt
§iÖn ¸p ,kV
DP0 kW
DPN kW
UN, %
KÝch thíc ,mmm
Träng lîng
500
10/0,4
1
7
4,5
1535-930-1625
1695
§iÖn trë m¸y biÕn ¸p :
RB =
RB = = 2,24m
§iÖn kh¸ng thay thÕ cña m¸y biÕn ¸p :
XB =
XB = = 144m
§iÖn trë vµ ®iÖn kh¸ng thay thÕ cña c¸p C1(tr¹m BAPX ®Õn tñ ph©n phèi PX ¤)
RC1 = r.= 8m
XC1 = 0,07.40,45=2,83m
§iÖn trë vµ ®iÖn kh¸ng thay thÕ cña c¸p C2:
RC2 = r.= 0,564 mW
XC2 = 0,07.15 = 1,05 mW
§iÖn trë vµ ®iÖn kh¸ng thay thÕ cña ¸pt«m¸t sau MBA:
RA = 0,226 mW
XA = 0,0745 mW
§iÖn trë vµ ®iÖn kh¸ng thay thÕ cña ¸pt«m¸t A1:
RA1 = 0,1m W
XA1 = 0,55 mW
§iÖn trë vµ ®iÖn kh¸ng thay thÕ cña thanh gãp h¹ ¸p cã tiÕt diÖn 60x6 mm2 chiÒu dµi 1m, khi kho¶ng c¸ch trung b×nh h×nh häc b»ng 150 mm.
RTG = r0.l = .l=.1 = 0,06 mW
XTG = x0.l = 0,145.1= 0,145 mW
3.4.2. TÝnh to¸n ng¾n m¹ch t¹i ®iÓm N trªn thanh c¸i cña tñ ph©n phèi MBA B2.
Tæng trë cña s¬ ®å thay thÕ :
RS = = ( 2,24+0,564+0,226+0,06)= 3,09 mW
XS = = (144 + 1,05 + 0,0745 + 0,145) = 145,27 mW
Z = = 145,3 mW
V× ng¾n m¹ch x¶y ra bªn phÝa h¹ ¸p nªn xem ®iÓm ng¾n m¹ch x¶y ra ë rÊt xa nguån vµ coi gÇn ®óng tr¹m biÕn ¸p lµ nguån. Do ®ã dßng ®iÖn ng¾n m¹ch ®îc x¸c ®Þnh :
I” = IN = I¥ = 1,987 kA
Dßng ®iÖn xung kÝch :
ixkN = kxk ..IN = 1,3..1,987 = 3,653kA
3.4 3. TÝnh to¸n ng¾n m¹ch t¹i ®iÓm N1 trªn thanh c¸i cña tñ PP ph©n xëng SCCK.
Tæng trë cña s¬ ®å thay thÕ :
RS = = (2,24+0,564+0,226+0,06+ 0,1 + 8 + 0,1 +0,06 ) = 11,29 mW
XS = = (144 + 1,05 + 0,0745 + 0,145+2,83 + 0,55 +0,55 +0,145 ) = 149,34 mW
Z = = 149,76 mW
V× ng¾n m¹ch x¶y ra bªn phÝa h¹ ¸p nªn xem ®iÓm ng¾n m¹ch x¶y ra ë rÊt xa nguån vµ coi gÇn ®óng tr¹m biÕn ¸p lµ nguån. Do ®ã dßng ®iÖn ng¾n m¹ch ®îc x¸c ®Þnh:
I” = IN1 = I¥ = kA
Dßng ®iÖn xung kÝch :
ixkN1 = kxk ..IN1 = 1,3..1,93 = 3,548A
3.5. KiÓm tra c¸c thiÕt bÞ ®· chän
3.5. 1. KiÓm tra ¸pt«m¸t.
¸pt«m¸t sau MBAlo¹i NS400N cã Ighc¾tN = 15 kA $IN = 1,987 kA.
¸pt«m¸t tæng ë tr¹m PP ph©n xëng SCCK lo¹i NC125H cã Ighc¾tN = 7,5 kA $IN = 1,93 A
KÕt luËn: c¸c ¸pt«m¸t chän lµ tho¶ m·n.
3.5.2. KiÓm tra c¸p theo ®iÒu kiÖn kÕt hîp víi c¸c thiÕt bÞ b¶o vÖ.
Icp /
C¸p C1 cã Icp =298 A / =A.
KÕt luËn: c¸p ®· chän tho¶ m·n.
C¸p C2 cã Icp = 946 A / = A.
KÕt luËn: c¸p ®· chän tho¶ m·n.
3.6.Lùa chän d©y dÉn tõ tñ PP ph©n xëng ¤ ®Õn
C¸C Tñ §éng lùc
V× ®©y lµ m¹ng phÝa h¹ ¸p nªn d©y dÉn ®îc lùa chän theo ®iÒu kiÖn ph¸t nãng nhng ph¶i kÕt hîp víi thiÕt bÞ b¶o vÖ.
§iÒu kiÖn chän d©y dÉn theo ®iÒu kiÖn ph¸t nãng :
khc.Icp ≥ Ilvmax
V× thiÕt bÞ b¶o vÖ lµ ¸pt«m¸t nªn ph¶i kÕt hîp víi ®iÒu kiÖn :
khc.Icp ≥
Trong ®ã:
Ilvmax - dßng ®iÖn tÝnh to¸n cã thÓ lµ 1 ®éng c¬,1 nhãm ®éng c¬ hoÆc
cña c¶ ph©n xëng tuú theo tõng vÞ trÝ d©y chän.
Icp - dßng ®iÖn ph¸t nãng l©u dµi cho phÐp øng víi tõng lo¹i d©y chän, A
khc - hÖ sè hiÖu chØnh ë ®©y v× c¸p chén díi ®Êt riªng tõng tuyÕn nªn khc = 1
Ik®nhiÖt - dßng ®iÖn khëi ®éng cña thiÕt bÞ c¾t m¹ch b»ng nhiÖt Ik®nhiÖt = 1,25.I®mA, A
¸p dông ®iÒu kiÖn trªn chän d©y dÉn lµ c¸p tõ tñ ph©n phèi tíi c¸c tñ ®éng lùc.
3.6.1. C¸p tõ tñ ph©n phèi tíi tñ ®éng lùc1
khc.Icp ≥ Ilvmax = Ittn1 = 115 A
khc.Icp ≥ = = A
Víi khc = 1 th× ®iÒu kiÖn chän:
Icp ≥ 115 A
Icp ≥ 104,16 A
Chän c¸p ®ång 4 lâi tiÕt diÖn F = 25 mm2 víi Icp = 127 A. CPг(3x25 + 1x16)
3.6.2. C¸p tõ tñ ph©n phèi tíi tñ ®éng lùc 2.
khc.Icp ≥ Ilvmax = Ittn2 = 71,447 A
khc.Icp ≥ = = =104,16 A
Víi khc = 1 th× ®iÒu kiÖn chän :
Icp ≥ 71,447 A
Icp ≥ 104,16 A
Chän c¸p ®ång 4 lâi tiÕt diÖn F = 25mm2 víi Icp = 127 A. CPг(3x25 + 1x16)
3.6.3. C¸p tõ tñ ph©n phèi tíi tñ ®éng lùc 3.
khc.Icp ≥ Ilvmax = Ittn3 = 63,74 A
khc.Icp ≥ = = = 104,16 A
Víi khc = 1 th× ®iÒu kiÖn chän :
Icp ≥ 63,74 A
Icp ≥ 104,16 A
Chän c¸p ®ång 4 lâi tiÕt diÖn F = 25 mm2 víi Icp = 127 A. CPг(3x25 + 1x16)
3.6.4. C¸p tõ tñ ph©n phèi tíi tñ ®éng lùc 4.
khc.Icp ≥ Ilvmax = Ittn3 = 134,8 A
khc.Icp ≥ = = = 104,16 A
Víi khc = 1 th× ®iÒu kiÖn chän :
Icp ≥ 134,8 A
Icp ≥ 104,16 A
Chän c¸p ®ång 4 lâi tiÕt diÖn F = 35 mm2 víi Icp = 158 A. CPг(3x25 + 1x16)
B¶ng 4.3 KÕt qu¶ chän c¸p tõ tñ PP ®Õn tñ §L.
TuyÕn c¸p
Itt , A
F , mm2
Icp , A
PP - §L1
101,4
25
127
PP - §L2
114,7
25
127
PP - §L3
115,03
25
127
PP - §L4
134,8
35
158
PHẦN 4
THIẾT KẾ CHIẾU SÁNG
CHO PHÂN XƯỞNG ¤
(lÊy theo ch÷ c¸i cuèi cïng cña tªn ngêi thiÕt kÕ)
Trong c«ng viÖc thiÕt kÕ chiÕu s¸ng ®iÒu quan träng nhÊt lµ ph¶i ®¸p ømg ®îc yªu cÇu vÒ ®é räi vµ hiÖu qu¶ chiÕu s¸ng. Ngoµi ®é räi, hiÖu qu¶ chiÕu s¸ng cßn ®îc quyÕt ®Þnh bëi quang th«ng mµu s¾c ¸nh s¸ng cña ®Ìn, sù lùa chän c¸c chao ®Ìn còng nh sù bè trÝ c¸c bãng ®Ìn võa ®¶m b¶o tÝnh kinh tÕ kü thuËt võa mang tÝnh mü quan. Trong thiÕt kÕ chiÕu s¸ng ngêi ta ph¶i chó ý sao cho khi lµm viÖc ngêi c«ng nh©n kh«ng bÞ lo¸ m¾t do cêng ®é s¸ng qu¸ lín hay do ph¶n x¹. ngoµi ra ph¶i cã ®é räi ®ång ®Òu ®Ó khi quan s¸t tõ chç nµy ®Õn chç kh¸c m¾t kh«ng ph¶i ®iÒu tiÕt nhiÒu.
Tr×nh tù thiÕt kÕ chiÕu s¸ng nh sau.
4.1. X¸c ®Þnh sè lîng vµ c«ng suÊt trong bãng ®Ìn
4.1.1. Chän nguån s¸ng.
QuyÕt ®Þnh chän nguån s¸ng lµ bãng ®Ìn d©y tãc v× nã cã u ®iÓm lµ chÕ t¹o ®¬n gi¶n, l¾p ®Æt dÔ dµng, gi¸ thµnh rÎ, cã ¸nh sang gÇn víi ¸nh s¸ng tù nhiªn, ë ®©y chän lo¹i ®Ìn v¹n n¨ng (ký hiÖu cña Liªn X« (cò) lµ Ym) cã chôp b»ng thuû tinh vµ t¸n b»ng s¾t. §Ìn nµy cã thÓ dïng ë ph©n xëng söa ch÷a c¬ khÝ n¬i cã Ýt bôi, h¬i níc vµ khãi.
4.1.2. Chän hÖ thèng chiÕu s¸ng.
Dïng hÖ thèng chiÕu s¸ng chung t¹o nªn ®é räi ®ång ®Òu trªn toµn bé ph©n xëng. NÕu viÖc bè trÝ ®Ìn ë bèn gãc h×nh vu«ng nh h×nh díi mµ ®é räi ®¹t yªu cÇu c«ng nghÖ th× c«ng suÊt chiÕu s¸ng lµ nhá nhÊt, ®¶m b¶o tÝnh kinh tÕ.
L
L
L
L
h2
H
h1
h
H×nh 4.1: Bè trÝ trªn mÆt b»ng vµ mÆt ®øng
L
4.1.3. TÝnh to¸n chän ®Ìn ( theo ph¬ng ph¸p quang th«ng )
DiÖn tÝch mÆt b»ng ph©n xëng 12x20 m2,®Ìn sîi ®èt có ®é räi E = 45 lx
X¸c ®Þnh ®é treo cao ®Ìn H = h - h1 - h2
Trong ®ã:
h - ®é cao cña nhµ xëng;
h1 - kho¶ng c¸ch tõ trÇn ®Õn bãng ®Ìn;
h2- ®é cao mÆt bµn lµm viÖc
C¨n cø vµo trÇn nhµ cao 4,5 m mÆt c«ng t¸c h2 = 0,8 m ®é cao treo ®Ìn c¸ch trÇn h1=0,7 m ta cã:
H = 4,5 - 0,8 - 0,7 = 3 m.
Tra b¶ng víi ®Ìn sîi ®èt, bãng v¹n n¨ng cã L/H = 1,8. X¸c ®Þnh ®îc kho¶ng c¸ch gi÷a c¸c ®Ìn:
L =1,8H =1,8 x3 =5,4 m
C¨n cø vµo bÒ réng phßng (12 m) chän L = 3 m. §Ìn sÏ ®îc bè trÝ lµm4 d·y, c¸ch nhau 3m vµ c¸ch têng 2m. Tæng céng 15 bãng, mçi d·y 5 bãng.
X¸c ®Þnh chØ sè phßng kÝch thíc a.b = 12.20 m2
LÊy hÖ sè ph¶n x¹ cña têng 50%, cña trÇn trÇn 30%, t×m ®îc hÖ sè sö dông ksd = 0,44 lÊy hÖ sè dù tr÷ k =1,3; hÖ sè tÝnh to¸n Z = 1,1
X¸c ®Þnh đîc quang th«ng cña mçi ®Ìn lµ:
F = =2600
F = 2600 lumen.
Tra b¶ng chän bãng 200 Wcã F = 3000 lumen
Tæng céng toµn xëng cÇn: 15 bãng x200 W=3 kW
4.2. ThiÕt kÕ m¹ng ®iÖn chÕu s¸ng
§Æt riªng tñ chiÕu s¸ng c¹nh cöa ra vµo lÊy ®iÖn tõ tñ PP cña xëng, tñ gåm1 ¸pt«m¸t tæng 3 pha vµ5 ¸pt«m¸t nh¸nh 1pha, mçi ¸pt«m¸t nh¸nh cÊp ®iÖn cho 3 bãng ®Ìn. s¬ ®å nguyªn lý vµ s¬ ®å cÊp ®iÖn trªn mÆt b»ng nh h×nh vÏ
4.2.1 Chän c¸p tõ tñ PP tíi tñ chiÕu s¸ng
IcS =5,47 A
Chän c¸p ®ång 4 lâi, vá PVC do LENS s¶n xuÊt tiÕt diÖn 4 mm2 cã Icp= 53 A
® PVC (3x4 + 1x2,5 )
4.2.2 Chän ¸pt«m¸t tæng.
Chän ¸pt«m¸t tæng 50A,3 pha do §µi Loan s¶n xuÊt lo¹i TO-50EC-50A
4.2.3 Chän ¸pt«m¸t nh¸nh.
C¸c ¸pt«m¸t nh¸nh chän gièng nhau, mçi ¸pt«m¸t cÊp ®iÖn cho 3 bãng. Dßng qua ¸pt«m¸t (1pha):
In=A
Chän 5 ¸pt«m¸t 1 pha I®m=10A do §µi Loan chÕ t¹o lo¹i 10QCE-10A
4.2.4 Chän d©y dÉn tõ ¸pt«m¸t ®Õn côm 3 ®Ìn
Chän d©y ®ång bäc tiÕt diÖn 2,5 mm2® M (2x2,5) cã Icp = 27A
4.2.5 KiÓm tra ®iÒu kiÖn chän d©y kÕt hîp víi ¸pt«m¸t
KiÓm tra c¸p PVC(3x4 + 1x2,5) hÖ sè hiÖu chØnh k =1
45 A > A
KiÓm tra d©y 2,5 mm2
27 A >
4.2.6 KiÓm tra ®é chªnh lÖch ®iÖn ¸p
V× ®êng d©y ng¾n, c¸c d©y ®Òu ®îc chän vît cÊp nªn kh«ng cÇn kiÓm tra sôt ¸p.
50A
§L1
§L2
§L3
§L4
§L5
Sau ®©y lµ s¬ ®å nguyªn lý vµ s¬ ®å mÆt b»ng m¹ng ®iÖn chiÕu s¸ng ph©n xëng G
Hình 4.2:sơ đồ nguyên lý mạng chiếu sáng phân xưởng G
Hình 4.3: Sơ đồ mạng chiếu sáng phân xưởng G
pHẦN 5
bï c«ng suÊt ph¶n kh¸ng
5.1§Æt vÊn ®Ò
Trong qu¸ tr×nh lµm viÖc nhµ m¸y tiªu thô tõ m¹ng ®iÖn c¶ c«ng suÊt t¸c dông P lÉn c«ng suÊt ph¶n kh¸ng Q. C¸c nguån tiªu thô c«ng suÊt ph¶n kh¸ng lµ: ®éng c¬ kh«ng ®ång bé, m¸y biÕn ¸p, ®êng d©y trªn kh«ng, vµ c¸c thiÕt bÞ ®iÖn kh¸c
Theo sè liÖu tÝnh to¸n hÖ sè cos cña nhà máy lµ 0,775. TruyÒn t¶i mét lîng c«ng suÊt ph¶n kh¸ng nh vËy qua m¸y biÕn ¸p vµ ®êng d©y sÏ kh«ng cã lîi v×:
Lµm tæn thÊt thªm c«ng suÊt t¸c dông vµ ®iÖn n¨ng trªn tÊt c¶ c¸c phÇn tö cña hÖ thèng cung cÊp ®iÖn do ph¶i t¶i c«ng suÊt ph¶n kh¸ng.
DP=DPP+DPQ
PhÇn tæn thÊt DPQ g©y ra do t¶i c«ng suÊt ph¶n kh¸ng Q tØ lÖ víi b×nh ph¬ng trÞ sè cña nã.
Lµm tæn thÊt thªm ®iÖn ¸p, ®Æc biÖt trong m¹ng h¹ ¸p.
DU= = DUP+DUQ
PhÇn tæn thÊt thªm DUQ lµm t¨ng ®é chªnh lÖch ®iÖn ¸p trªn cùc thiÕt bÞ ®iÖn so víi trÞ sè danh ®Þnh khi thay ®æi phô t¶i vµ chÕ ®é líi ®iÖn. §iÒu nµy yªu cÇu t¨ng c«ng suÊt, vµ do ®ã t¨ng c¶ gi¸ tiÒn ph¬ng tiÖn ®iÒu chØnh ®iÖn ¸p.
Lµm gi¶m kh¶ n¨ng t¶i cña ®êng d©y. Kh¶ n¨ng t¶i cña ®êng d©y vµ m¸y biÕn ¸p phô thuéc vµo ®iÒu kiÖn ph¸t nãng, tøc phô thuéc vµo dßng ®iÖn cho phÐp cña chóng. Dßng ®iÖn ch¹y trªn d©y dÉn vµ m¸y biÕn ¸p ®îc tÝnh nh sau:
I=
BiÓu thøc nµy chøng tá r»ng víi cïng mét t×nh tr¹ng ph¸t nãng nhÊt ®Þnh cña ®êng d©y vµ m¸y biÕn ¸p ( tøc I = const ) khi Q lín th× P sÏ nhá tøc kh¶ n¨ng truyÒn t¶i P sÏ gi¶m.
V× nh÷ng lý do trªn, ®Ó cã lîi vÒ kinh tÕ vµ kü thuËt, trong líi ®iÖn cÇn ®a nguån bï c«ng suÊt ph¶n kh¸ng tíi gÇn nh÷ng n¬i tiªu thô nã vµ gi¶m lîng c«ng suÊt ph¶n kh¸ng nhËn tõ hÖ thèng ®iÖn.
§Ó bï c«ng suÊt ph¶n kh¸ng tiªu thô t¹i nhµ m¸y thiÕt kÕ cã thÓ dïng m¸y bï ®ång bé, tô ®iÖn hoÆc ®éng c¬ ®iÖn ®ång bé
M¸y bï ®ång bé: lµ ®éng c¬ ®iÖn ®ång bé cã kÕt cÊu gi¶m nhÑ vµ kh«ng mang t¶i trªn trôc. Nã cã thÓ lµm viÖc ë chÕ ®é ph¸t c«ng suÊt ph¶n kh¸ng vµ tiªu thô c«ng suÊt ph¶n kh¸ng.
u ®iÓm: cã kh¶ n¨ng ®iÒu chØnh tr¬n vµ tù ®éng ®èi víi gi¸ trÞ c«ng suÊt ph¶n kh¸ng ph¸t ra, cã thÓ phôc håi söa ch÷a khi h háng.
nhîc ®iÓm: gi¸ thµnh ®¾t, vËn hµnh phøc t¹p vµ g©y tiÕng ån lín trong thêi gian lµm viÖc gi¸ tiÒn ®¬n vÞ cña m¸y bï ®ång bé t¨ng lªn ®¸ng kÓ khi gi¶m c«ng suÊt danh ®Þnh cña nã. §ång thêi khi ®ã tæn thÊt c«ng suÊt t¸c dông còng t¨ng lªn. V× vËy ta chØ dïng c¸c lo¹i c«ng suÊt lín ®Æt ë c¸c tr¹m lín.
§éng c¬ ®ång bé: cã hÖ sè c«ng suÊt cao, cã thÓ lµm viÖc ë chÕ ®é qu¸ kÝch tõ. Nhng ®éng c¬ ®ång bé cÊu t¹o phøc t¹p gi¸ thµnh ®¾t.
Tô ®iÖn: lµ c¸c thiÕt bÞ chuyªn dïng ®Ó ph¸t ra c«ng suÊt ph¶n kh¸ng. Chóng t¬ng ®¬ng nh m¸y bï ®ång bé qu¸ kÝch thÝch vµ chØ cã thÓ ph¸t ra c«ng suÊt ph¶n kh¸ng. C«ng suÊt mçi chiÕc tô kho¶ng 10 - 75 kVAr. Cã thÓ ghÐp chóng thµnh bé tô ®iÖn cã c«ng suÊt theo yªu cÇu. So nh÷ng nguån c«ng suÊt ph¶n kh¸ng trªn tô ®iÖn cã nhiÒu u ®iÓm :
tæn thÊt c«ng suÊt t¸c dông Ýt (0,0025 ¸ 0,005 kw/kVAr )
vËn hµnh ®¬n gi¶n (do kh«ng cã phÇn quay).
l¾p ®Æt ®¬n gi¶n (khèi lîng nhá, kh«ng cÇn mãng).
cã thÓ sö dông n¬i kh« r¸o bÊt kú ®Ó ®Æt bé tô.
Tuy nhiªn tô ®iÖn còng cã nh÷ng nhîc ®iÓm nh nh¹y c¶m víi sù biÕn ®éng cña ®iÖn ¸p ®Æt lªn cùc tô ®iÖn (Q do tô ®iÖn sinh ra tØ lÖ víi b×nh ph¬ng cña ®iÖn ¸p) têi gian phôc vô ng¾n (8 ¸h 10 n¨m ), vµ ®é bÒn kÐm (dÔ bÞ h háng, ®Æc biÖt khi ng¾n m¹ch vµ khi ®iÖn ¸p cao h¬n danh ®Þnh ), c«ng suÊt ph¶n kh¸ng ph¸t ra theo
bËc vµ kh«ng thÓ thay ®æi.
Gi¸ tiÒn ®¬n vÞ 1kVAr cña bé tô phô thuéc vµo ®iÖn ¸p vµ kh«ng phô thuéc vµo c«ng suÊt chÝnh cña bé tô. V× vËy, ®Ó bï c«ng suÊt ph¶n kh¸ng ®Õn 5 ¸10 MVAr ë c¸c nhµ m¸y thêng dïng c¸c bé tô ®iÖn.
5.2. X¸c ®Þnh dung lîng bï vµ vÞ trÝ ®Æt thiÕt bÞ bï.
5.2.1. Dung lîng bï.
HÖ sè cosj tríc khi bï lµ cosj1 = 0,775 dù ®Þnh n©ng cosj2 lªn 0,9.
(số liệu về cosj2 lấy theo chữ cái đầu tiên của tên đệm : Đ)
Dung lîng c«ng suÊt ph¶n kh¸ng cÇn bï toµn nhµ m¸y lµ:
Qbå = På.( tgj1- tgj2)
Trong ®ã:
På - c«ng suÊt t¸c dông tiªu thô trong nhµ m¸y
tgj1- trÞ sè tgj øng víi cosj tríc khi bï.
tgj2- trÞ sè tgj øng víi cosj sau khi bï.
Thay sè ta ®îc:
Qbå = 2001,1924.( 0,815 – 0,484 ) = 662,4 kVAr
Víi dung lîng bï nh trªn ta chän thiÕt bÞ bï lµ tô ®iÖn.
5.2.2. VÞ trÝ ®Æt thiÕt bÞ bï (tô ®iÖn)
ThiÕt bÞ bï cã thÓ ®îc ®Æt ë phÝa ®iÖn ¸p cao hoÆc ë phÝa ®iÖn ¸p thÊp, nguyªn t¾c bè trÝ thiÕt bÞ bï lµ lµm sao ®¹t ®îc chi phÝ tÝnh to¸n nhá nhÊt.
Cã lîi nhÊt vÒ mÆt gi¶m tæn thÊt ®iÖn ¸p, ®iÖn n¨ng cho ®èi tîng dïng ®iÖn lµ ®Æt ph©n t¸n c¸c bé tô bï cho tõng ®éng c¬ ®iÖn. Tuy nhiªn nÕu ®Æt ph©n t¸n qu¸ sÏ kh«ng cã sù lîi vÒ vèn ®Çu t, vÒ qu¶n lý vËn hµnh. V× vËy ®Æt tô bï tËp trung hay ph©n t¸n, ph©n t¸n ®Õn møc nµo lµ phô thuéc vµo cÊu tróc hÖ thèng cÊp ®iÖn cña ®èi tîng.
Nhµ m¸y thiÕt kÕ cã quy m« lín gåm nhiÒu ph©n xëng, nhiÒu tr¹m biÕn ¸p, trong tÝnh to¸n s¬ bé v× thiÕu c¸c sè liÖu cña m¹ng ®iÖn ph©n xëng, ®Ó n©ng cao hÖ sè c«ng suÊt toµn nhµ m¸y, cã thÓ coi nh c¸c tô bï ®îc ®Æt tËp trung t¹i thanh c¸i h¹ ¸p c¸c tr¹m biÕn ¸p ph©n xëng.
5.3. S¬ ®å ®Æt thiÕt bÞ bï vµ s¬ ®å tÝnh to¸n
Hình 5.1 Sơ đồ nguyên lý cấp điện cho nhà máy
Hình 5.2 sơ đồ thay thế mạng cao áp xí nghiệp dung để tính toán công
suất bù tại thanh cái hạ áp các trạm BAPX
5.4. X¸c ®Þnh c¸c dung lîng c«ng suÊt bï.
5.4.1.TÝnh ®iÖn trë trªn s¬ ®å thay thÕ
§iÖn trë cña c¸p ®· tÝnh ë phÇn tríc
§iÖn trë cña m¸y biÕn ¸p.
RB = W
Trong ®ã:
DPN - tæn thÊt c«ng suÊt MBA khi ng¾n m¹ch
U®mB - ®iÖn ¸p ®Þnh møc cña MBA kV
S®mB - c«ng suÊt ®Þnh møc cña MBA kVAr
Tr¹m B1: m¸y 400 kVA tra ra DPN = 5,75 kW
W
Tr¹m B2: m¸y 500kVA tra ra DPN = 7 kW
W
Tr¹m B3: m¸y 315 kVA tra ra DPN = 4,85 kW
W
Tr¹m B4: m¸y 160 kVA tra ra DPN = 2,95 kW
W
Tr¹m B5: m¸y 250kVA tra ra DPN = 4,1 kW
W
Tr¹m B6: m¸y 500kVA tra ra DPN = 7 kW
W
B¶ng 5.4.1 Sè liÖu tÝnh to¸n c¸c tr¹m biÕn ¸p ph©n xëng.
STT
Tên trạm
(KVA)
Số máy
SđmB(KVA)
RB, W
1
B (Đ, N)
331,35+j291,4634
2
400
3,6
2
B (G , Ô ,C)
474,3+j370,37
2
500
2,8
3
B (U,T)
310,775+j220,764
2
315
4,887
4
B (O)
165,421+j142,831
2
160
11,5
5
B (Ê , Ơ)
224,66+j209,33
2
250
6,56
6
B (A , Ư , Y)
494,6742+j395,335
2
500
2,8
B¶ng 5.4.2 Sè liÖu tÝnh to¸n c¸c ®êng c¸p cao ¸p 10 kV
TT
§êng c¸p
Lo¹i c¸p
F, mm2
l, m
r0 W / km
Rc, W
1
Lé kÐp
PPTT - B1
C¸p NhËt lâi ®ång c¸ch ®iÖn XLPE Vá PVC cã ®ai kÐp
16
206,6
1,47
0.303702
2
Lé kÐp
PPTT - B2
16
99,48
1,47
0.1462356
3
Lé kÐp
PPTT- B3
16
95,36
1,47
0.1401792
4
Lé kÐp
PPTT – B4
C¸p NhËt lâi ®ång c¸ch ®iÖn XLPE Vá PVC cã ®ai kÐp
16
107,12
1,47
0.1574664
5
Lé kÐp
PPTT – B5
16
145,34
1,47
0.2136498
6
Lé kÐp
PPTT- B6
16
225,06
1,47
0.3308382
B¶ng 5.4.3 KÕt qu¶ tÝnh to¸n ®iÖn trë c¸c nh¸nh
TT
Tªn nh¸nh
RB , W
RC , W
R= RB + RC , W
1
PPTT-B1
3,6
0,303702
3,903702
2
PPTT-B2
2,8
0,1462356
2,9462356
3
PPTT-B3
4,887
0,1401792
5,0271792
4
PPTT-B4
11,5
0,1574664
11,6574664
5
PPTT-B5
6,56
0,2136498
6,7736498
6
PPTT-B6
2,8
0,3308382
3,1308382
§iÖn trë t¬ng ®¬ng toµn m¹ng c¸p.
Rt® = = 0,7422 W
5.42.X¸c ®Þnh dung lîng bï t¹i thanh c¸c tr¹m BAPX
X¸c ®Þnh theo c«ng thøc:
Qbi = Qi - (Qå - Qb).
Trong ®ã:
Qbi - c«ng suÊt bï sÏ ®Æt t¹i tr¹m biÕn ¸p ph©n xëng thø i, kVAr
Qi - c«ng suÊt ph¶n kh¸ng tÝnh to¸n víi tr¹m thø i, kVAr
QS- c«ng suÊt ph¶n kh¸ng tÝnh to¸n cña xi nghiÖp, kVAr
Qb -c«ng suÊt bï cña toµn xÝ nghiÖp, kVAr
Ri - ®iÖn trë nh¸nh thø i, W
Rt® - ®iÖn trë t¬ng ®¬ng, W
QB1 = 291,4634- (1630,0949–662,4).=107,478 kvar
QB2 = 370,37- (1630,0949–662,4). = 126,6 kvar
QB3 = 220,764-(1630,0949–662,4).=77,896 kvar
QB4 = 142,831- (1630,0949–662,4).=81,22 kvar
QB5 = 209,33- (1630,0949–662,4). = 103,3 kvar
QB6 = 395,335-(1630,0949–662,4).=165,93 kvar
T¹i tr¹m biÕn ¸p cã 2 m¸y v× phÝa 0,4 kV dïng thanh c¸i ph©n ®o¹n nªn dung lîng bï ®îc ph©n ®Òu theo hai nöa thanh c¸i, t¹i tr¹m 1 m¸y ®Æt b×nh thêng.
Chän dïng c¸c lo¹i tñ ®iÖn bï 0,38 kV cña Liªn X« (cò) ®ang cã t¹i ViÖt Nam.
B¶ng 5.4.4 KÕt qu¶ tÝnh to¸n vµ ®Æt tñ bï cosj t¹i c¸c tr¹m biÕn ¸p ph©n xëng.
Tªn tr¹m
Qb, kVAr
Lo¹i tñ bï
Sè pha
Q, kVAr
Sè lîng
B1
107,478
KC2 - 0,38 - 50 - 3Y3
3
50
4
B2
126,6
KC2 - 0,38- 50 - 3Y3
3
50
2
B3
77,896
KC2 - 0,38- 50 - 3Y3
3
50
4
B4
165,22
KC2 - 0,38 - 50 - 3Y3
3
50
B5
103,3
KC2 - 0,38- 50 - 3Y3
3
50
B6
81,93
KC2 - 0,38- 50 - 3Y3
3
50
Tñ AT
tæng
Tñ bï cosj
15x50kVAr
Tñ AT nh¸nh
Tñ AT
nh¸nh
Tñ AT ph©n ®o¹n
Tñ bï cosj
15x50kVAr
Tñ AT
tæng
H×nh 5.3: S¬ ®å l¾p ®Æt tñ bï cosj tr¹m B2( tr¹m 2 m¸y ) c¸c tr¹m kh¸c t¬ng tù
PHẦN 6: TÍNH TOÁN NỐI ĐẤT CHO TRẠM BIẾN ÁP B2
(Theo chữ cái cuối cùng của tên đệm :C)
Nối đất trạm biến áp:
Hệ thống nối đất trong trạm biến áp thực hiện cả ba chức năng: làm việc, an toàn và chống sét. Theo quy phạm điện trở nối đất (Rđ) của hệ thống nối đất phải đạt như sau:
Với trạm biến áp phân phối: Rđ ≤ 4Ω.
Với trạm biến áp trung gian có Uđm ≤ 35kV: Rđ ≤ 1Ω.
Với trạm biến áp trung gian có Uđm ≥ 110kV: Rđ ≤ 0,5Ω.
Kết cấu hệ thống nối đất của trạm thường ở dạng mạch vòng gồm các cọc dài 2,5m đóng ngập sâu 0,7m, các cọc cách nhau ≥ 2,5m và được hàn nối với nhau bằng các thanh thép tạo thành mạch vòng.
Các bước tính toán nối đất :
Bước 1:xác định trị số điện trở nối đất yêu cầu Ryc ,ở đây trạm biến áp B2 có
2 máy biến áp công suất là 500 KVA là trạm biến áp phân phối nên Ryc 4
Bước 2:đo điện trở suất của vùng đất dự kiến nối đất :theo đề ra vùng nối đất là đất cát pha điện trở suất là 300m
Xác định hình dáng ,số lượng ,kích thước điện cực
Tính toán điện trở ,sau đó so sánh với điện trở nối đất yêu cầu
Nếu RRyc thì hệ thống nối đất đạt yêu cầu
Nếu R>Ryc thì cần tiếp tục thêm cọc ,thanh đến bao giờ trị số điện trở đạt yêu cầu thì thôi
Bước 3:kiểm tra độ bền nhiệt của dây dẫn ,hoặc thanh dẫn
Tính toán
Chọn lưới nối đất hình chữ nhật có chiều dài l1=40m,chiều rộng l2=30m
mỗi chiều dùng 4 điện cực ngang ,số cọc là 60 cọc .chọn điện cực ngang là thép tròn CT316 còn cọc thép là thép góc 60x60x6 dài l=3m
Sơ đồ mặt cắt ngang và đứng của hệ thống nối đất
Các file đính kèm theo tài liệu này:
- Nguy7877n 2727913c Ton.doc