Thiết kế chung cư Mỹ Phước

Chương 6 TÍNH TOÁN MÓNG CỌC ÉP 6.1. Ưu, nhược điểm và phạm vi sử dụng + nhận xét: nhìn vào mặt cắt địa chất công trình, ta thấy địa chất các lớp tương đối tốt. tốt nhất là lớp số 3 (cát lẫn dăm sạn laterite) và lớp số 5. ta sẽ quyết định đặt cọc vào lớp đất số 5. + Ưu điểm: Cọc ép có giá thành rẻ so với các loại cọc khác (cùng điều kiện thi công giá thành móng cọc ép rẻ 2-2.5 lần giá thành cọc khoan nhồi), thi công nhanh chóng, dễ dàng kiểm tra chất lượng cọc do sản xuất cọc từ nhà máy (cọc được đúc sẵn), phương pháp thi công tương đối dễ dàng, không gây ảnh hưởng chấn động xung quanh khi tiến hành xây chen ở các đô thị lớn; công tác thí nghiệm nén tĩnh cọc ngoài hiện trường đơn giản . Tận dụng ma sát xung quanh cọc và sức kháng của đất dưới mũi cọc. + Khuyết điểm: Cọc ép có sức chịu tải không lớn lắm ( 50 ¸350 T ) do tiết diện và chiều dài cọc bị hạn chế ( hạ đến độ sâu tối đa 50m ). Lượng cốt thép bố trí trong cọc tương đối lớn. Thi công gặp khó khăn khi đi qua các tầng laterite (lớp số 3), lớp cát lớn, thời gian ép lâu. Lớpđất Chiều dàym DungtrọngT/m3 TỷtrọngT/m3 ĐộẩmW % Giớihạn chảyWL % GiớihạndẻoWP % GócmasátjIIo TL riêng đẩy nổigđn T/m3 LựcdínhCIIKg/cm2 ĐộsệtIL % ChỉsốdẻoIP % Hệsốrỗng eo kg/m3 1 0.6  ‘’  ‘’ ‘’  ‘’  ‘’  ‘’ ‘’  ‘’   ‘’  ‘’  ‘’ 2 2.6 1.887 2.668 27.5 32.9 17.1 7o52'' 0.925 0.139 0.66 15.8 44.5 3 4.0 2.033 2.729 20.6 30.4 19.0  ‘’ 1.068 ‘’  0.14 11.4 38.2 5 25.4 1.984 2.670 20.3 ‘’   ‘’ 27o44'' 1.032 0.054  ‘’  ‘’ 38.2 6 >25.4 2.009 2.697 22.2 42.7 21.8 15o48'' 1.035 0.504 0.02 20.9 39.0 6.2. Thiết kế móng cọc ép đài đơn (móng 2-B; 4B) Theo TCXD 205: 1998 cọc và móng cọc được thiết kế theo trạng thái giới hạn. Trạng thái giới hạn được phân thành hai nhóm: - Nhóm thứ nhất gồm các tính toán: + Sức chịu tải giới hạn của cọc theo điều kiện đất nền + Độ bền của vật liệu cọc và đài cọc + Độ ổn định của cọc và móng - Nhóm thứ hai gồm các tính toán + Độ lún của nền cọc và móng + Chuyển vị ngang của cọc và móng + Hình thành và mở rộng vết nứt trong cọc và đài cộc bằng bê tông cốt thép 6.2.1 Xác định sơ bộ chiều sâu đặt mũi cọc, đường kính cọc và chiều sâu đặt đài cọc. Chiều cao đài cọc chọn sơ bộ 2 m, đài móng được chôn sâu 3.8m so với mặt đất tự nhiên. Chọn kích thước cọc có tiết diện:30cm x 30cm. Cọc dài 28.5 m, chia làm 3 đọan nối với nhau, mỗi đoạn dài 9.5 m. Mũi cọc nằm trong lớp đất thứ 3, tại cao độ -31.85 m so với mặt nền trệnt (hình vẽ). Cọc ngàm vào đài một đoạn 0.10m và đoạn đập đầu cọc 0.3m. --> Chiều dài thực tế của cọc là: 28.50 – (0.10 + 0.30) = 24.5 m Dùng bê tông có cấp độ bền B30, Rb = 17.0 MPa, cốt thép CII có Rs = 280 MPa cho toàn bộ đài cọc và cọc. GHI CHÚ: Cao trình mặt đất tính toán ( MĐTT ) được xác định theo chú thích của bảng A1, và A2 phụ lục A TCXD 205: 1998. Hình 7.1 Trụ địa chất tính toán. 6.2.2. Xác định sức chịu tải của cọc theo cường độ vật liệu: PVL=j.(m1.m2.Rb.Fb+Ra.Fa) Trong đó: M1 = 1: hệ số điều kiện làm việc. M2 = 0.7: hệ số điều kiện làm việc có kể đến ảnh hưởng của phương pháp thi công cọc vì mực nước ngầm suốt chiều dài thân cọc. Rb = 130 kg/cm2: cường độ tính toán bê tông cọc Fb: diện tích tiết diện ngang của cọc = 900cm2 Ra = 2700 kg/cm2: cường độ cốt thép cọc. Fa = 4Ø18 = 10.18 (cm2): diện tích tiết diện ngang cốt thép cọc. Ta tính được: PVL = 151.43 (T). 6.2.3 Xác sức chịu tải của cọc theo cường độ đất nền: Sức chịu tải của cọc đơn, theo đất nền được tính theo công thức Trong đó: Ktc – Hệ số an toàn Ktc = 1.4 – Sức chịu tải cho phép tính toán của cọc theo đất nền theo phụ lục A TCXD 205: 1998 Qtc – Sức chịu tải tiêu chuẩn của cọc theo đất nền Với : m – Hệ số điều kiện làm việc. Mũi cọc tựa trên đất CÁT có độ bão hòa G = 0.987 > 0.85 do đó lấy m = 0.8 mR – Hệ số làm việc của đất dưới mũi cọc mR = 1.2 Ap – Diện tích mũi cọc (m2). Ap = 0.3 x 0.3 = 0.09 m2 fi – Hệ số ma sát của lớp đất i ở mặt bên của thân cọc được tra theo bảng A.2 phụ lục A TCXD 205: 1998 mf – Hệ số điều kiện làm việc của đất ở mặt bên cọc, phụ thuộc vào phương pháp tạo lỗ, lấy theo bảng A.5 phụ lục A TCXD 205: 1998 qp – Cường độ chịu tải của đất ở đầu mũi cọc, mũi cọc cắm vào lớp đất sét do đó giá trị qp được tra trong bảng A.7 phụ lục A TCXD 205: 1998. Lớp đất thứ 5 có độ sệt B = 0 => qp = 13365 kN/m2 u – Chu vi thân cọc (m) u = 4*d = 4 * 0.3 = 1.2 m. Hình 6.2 Sơ đồ xác định Li và Zi cho móng cọc ép đài đơn Kết quả tính sức chịu tải của cọc ép theo chỉ tiêu cơ lý của đất nền được trình bày trong bảng sau . Bảng 6.2 Xác định sức chịu tải cọc ép theo chỉ tiêu cơ lý đất nền Lớp đất STT mfi li zi fi mfi.fi.li lớp i (m) (m) (kN/m2) 1. Sét pha , xám nâu, trạng thái dẻo mềm. B = 0.66 1 0.6 0.6 2.3 110 39.6 2. Sét pha lẫn nhiều dăm sạn laterite, nâu đỏ loang xám. 2 0.6 2 3.6 5 6 3 0.6 2 5.6 6 7.2 3. cát lẫn sỏi và bụ sét, màu xám nâu vàng và hồng. trạng thái chặt vừa. B = 0.0 4 0.6 2 7.6 610 732 5 0.6 2 9.6 610 732 6 0.6 2 11.6 610 732 7 0.6 2 13.6 610 732 8 0.6 2 15.6 610 732 9 0.6 2 17.6 610 732 10 0.6 2 19.6 610 732 11 0.6 2 21.6 610 732 12 0.6 2 23.6 610 732 13 0.6 2 25.6 610 732 14 0.6 2 27.6 610 732 15 0.6 1.45 29.325 610 530.7 5. Sét lẫn bụi, xám nâu vàng trạng thái nửa cứng. B = 0.02 ∑mfi.fi.li 8635.5 qp (kN/m2) 4450 Ap (m2) 0.09 u (m) 1.2 Qtc ( kN ) 14813 QAa ( kN ) 12881 KẾT LUẬN: So sánh sức chịu tải theo hai phương pháp ta thấy: Pđn<PVL nên ta lấy giá trị: Pthiết kế = min(Pđn; PVL) = 1288.1 (KN) 6.2.4. Xác định số lượng cọc và cách bố trí cọc: giả sử bố trí đài theo lưới 3dx3d, áp lực từ đầu cọc lên đáy đài là: diện tích đáy dài cần thiết: trọng lượng đài móng: Bảng tải trọng tại chân cột 2B và 4B để tính móng Nội lực Nmax(kN) Mxtư(kNm) Mytư(kNm) Qxmax(kN) Qymax(kN) M2B Trị tính toán -12394.24 -376.84 -341.73 -172.73 132.56 Trị tiêu chuẩn -11485.2 -275.605 -332.075 -161.1 124.99 M4B Trị tính toán -8128.6 -285.32 -263.05 138.37 125.42 Trị tiêu chuẩn -7817.9 -275.714 -252.33 127.44 113.81 Số lượng cọc được xác định theo công thức: . Trong đó: Ntt - Lực dọc tác dụng lên mặt móng. Ptk - Sức chịu tải của cọc theo thiết kế. b - Hệ số kể đến ảnh hưởng của mômen, lấy k = 1.5 Chọn nc = 9 cọc. 6.3. Kiểm tra tải trọng dọc trục tác dụng lên từng cọc trong nhóm Theo mục 6.1.6 TCXD 205: 1998. Tải trọng tính toán trên cọc P nên xác định khi xem móng như là kết cấu khung chịu tải đứng, ngang và mômen uốn. Tải trọng dọc trục tác dụng lên từng cọc trong nhóm gồm các cọc thẳng đứng xác định theo công thức Trong đó: P0tt - Tải trọng đứng tính toán tại đáy đài P0tt = Ptt + Pđài+đất = 8128.6 + 2.2x2x2.4x2.4 = 8304.54 kN Mox - Mômen xoay quanh trục ox tại đáy đài Mox = Mx + Qxh = 285.32 + 138.37x2 = 142.67 kNm Moy - Mômen xoay quanh trục oy tại đáy đài Moy = My + Qyh = 263.05 + 125.42x2 = 125.53 kNm xmax - Khoảng cách lớn nhất từ tim cọc đến trục oy, xmax = 0.9 m ymax - Khoảng cách lớn nhất từ tim cọc đến trục ox, ymax = 0.9 m Kiểm tra: + Pc = 972.39 + 115.09 = 1087.48 kN < 1288.1 kN => Cọc đủ khả năng chịu lực = 873.06 kN > 0 => cọc chỉ chịu nén Vậy cọc thiết kế đảm bảo được khả năng chịu tải trọng dọc trục, và cọc chỉ chịu nén nên không cần kiểm tra cọc chịu lực nhổ 6.4. kiểm tra nền móng cọc ma sát: (theo trạng thái giới hạn II) Xác định móng khối quy ước Nhờ ma sát giữa mặt xung quanh cọc và đất mà tải trọng của móng được truyền trên diện tích rộng hơn, xuất phát từ mép ngoài cọc tại đáy đài và nghiêng một góc a được tính như sau Độ lún của móng cọc được tính theo độ lún của khối móng quy ước Khi đó: Kích thước khối móng quy ước A = B = L’ + 2Ltga = 2.1+2x46.2xtg2.5o = 6.12 m Với: B’, L’ - Khoảng cách giữa 2 mép cọc biên theo cả 2 phương L - Chiều dài cọc tính từ đáy đài đến mũi cọc Diện tích đáy móng khối quy ước Aqư = A.B = 6.12 x 6.12 = 37.45 m2 Hình 7.4 Kích thước móng khối quy ước Chuyển tải trọng về trọng tâm đáy móng khối quy ước - Tải trọng đứng N0 = Ntc + Gđài + Gđất + Gcọc Trong đó: Ntc - Tải trọng tiêu chuẩn tại cao trình mặt đài, Ntc = 7817.9 kN Gđài - Trọng lượng đài và đất ở trên mặt đài Gđài = A.B.h.gtb = 6.12x6.12x3.8x2.2 = 1411.88 kN Gđất - Trọng lượng các lớp đất từ đáy đài đến mũi cọc ( có xét đến đẩy nổi ) Gđất = (A.B - ∑Acọc) hi.giII = (6.12x6.12– 4x0.636)x(12.1x4.87+10.6x9.5+9.1x7.53+3.4x10.88+4.7x11.2+6.3x10.55) = 14080.5 kN Gcọc - Trọng lượng cọc Gcọc = nc.Acọc.L.gđn = 9x0.09x24.5x15 = 561.33 kN Vậy: N0 = 6837.04 + 1411.88 + 14080.5 + 561.33 = 22890.75 kN - Mômen Mômen tiêu chuẩn tại tâm đáy móng khối quy ước M0 = Mtc + Qtc(L + hđài) Mox = 275.714 + 29.68(46.2 + 2) = 1496.15 kNm Moy = 252.33 + 52.94(46.2 + 2) = 2555 kNm Tính áp lực của đáy móng khối quy ước truyền cho nền Độ lệch tâm Áp lực tiêu chuẩn tại đáy móng khối quy ước Xác định cường độ tính toán của đất nền tại đáy móng khối quy ước Trong đó: ktc - Hệ số độ tin cậy, ktc = 1 lấy theo mục 3.39 TCXD 45: 1978 m1, m2 - Hệ số điều kiện làm việc của đất nền, m1 = 1.2, m2 = 1.1 theo bảng 15 TCXD 45: 1978 BM - Cạnh ngắn của móng khối quy ước, BM = 6.12 m HM - Chiều cao móng khối quy ước, HM = 28.3 m g’II - Dung trọng của lớp đất dưới đáy móng khối quy ước (có kể đến đẩy nổi) g’II = = 19.84 – 10 = 10.5 kN/m3 - Dung trọng trung bình của lớp đất từ đáy móng khối quy ước trở lên (có kể đến đẩy nổi) = kN/m3 A, B, D - Hệ số lấy theo bảng 14 TCXD 45: 1978, phụ thuộc góc ma sát trong của đất dưới đáy móng khối quy ước jII = 16o => A = 0.43, B = 2.72, D = 5.31 CII - Lực dính đơn vị của đất dưới đáy móng khối quy ước CII = 50.4 kN/m2 h0 - Chiều sâu nền tầng hầm, h0 = 1.8m = 1859.09 kN/m2 Kiểm tra điều kiện: kN/m2 < 1.2RM = 1.2x1859.09 = 2230.9 kN/m2 kN/m2 < RM = 1859.09 kN/m2 Do đó có thể tính toán độ lún của nền đất dưới móng khối quy ước theo quan niệm nền biến dạng đàn hồi tính tính. Xác định độ lún của móng cọc ép đài đơn Ứng suất gây lún tại đáy móng khối quy ước Ứng suất do trọng lượng bản thân đất nền Chia đất nền dưới đáy móng khối quy ước thành những lớp bằng nhau có chiều dày hi BM/5 = 6.12/5 = 1.224 m, chọn hi = 1.5m Từ điều kiện: => Xác định Hcn Công thức tính toán độ lún (theo phụ lục 3 TCXD 45: 1978) Trong đó: bi = 0.8, lấy theo quy phạm hi - Chiều dày phân tố thứ i, hi = 1.5m - Ứng suất gây lún ở giữa lớp phân tố thứ i, với hệ số Ko tra bảng 3–7 sách hướng dẫn đồ án Nền Và Móng của GS, TS Nguyễn Văn Quảng – KS Nguyễn Hữu Kháng, Nhà Xuất Bản Xây Dựng, phụ thuộc m = 2z/BM Ei - Môđun biến dạng trung bình của lớp đất chịu nén dưới mũi cọc Bảng7.4 Tính toán độ lún cho móng cọc đài đơn Điểm Độ sâuz (m) 2z/BM K0 sigl(kN/m2) sibt(kN/m2) 0.2sibt(kN/m2) stbgl(daN/cm2) Ei(daN/cm2) Si(cm) 0 0 1 211.67 399.50 79.90 2.036 203 1.204 1 1.5 0.49 0.924 195.58 415.25 83.05 1.733 203 1.024 2 3 0.98 0.713 150.92 431.00 86.20 1.284 203 0.759 3 4.5 1.47 0.500 105.84 446.75 89.35 0.896 203 0.530 4 6 1.96 0.347 73.45 462.5 92.5 Tổng cộng: 3.517 Hình 7.5 Sơ đồ xác định sbt và sgl cho móng cọc đài đơn 6.5. Tính toán cốt thép cho đài cọc đơn : Do kích thước và số cọc của mỗi phương là như nhau, ta tính toán cốt thép cho một phương và bố trí thép cho cả phương còn lại. Chọn sơ đồ tính là dầm console có mặt ngàm tại tiết diện mép cột và tải trọng tác dụng là tổng phản lực của các cọc nằm ngoài mép cột . Chiều cao đài cọc hđài = 2m => h0 = 2 – 0.15 = 1.85m Sử dụng cốt thép AII có Rs = 280 MPa Mômen ở tiết diện ngàm Mmax = 2P.0.95 = 2x972.39x0.95 = 1847.54 kNm Diện tích cốt thép trong đài cọc theo mỗi phương được tính theo công thức cm2 Chọn 15f 20( As = 47.13 cm2), để bố trí thép cho mỗi phương Chiều dài mỗi thanh thép 4.5 – 2x 0.05 = 4.4m Khoảng cách bố trí các thanh thép a = 150cm Thép đỉnh đài bố trí f12a200 theo mỗi phương Hình 7.7 Sơ đồ tính thép cho đài móng 6.6. kiểm tra điều kiện chọc thủng của cọc: Kích thước đài cọc đã được xác định ở phần trên hđài = 2m Chiều cao đài cọc phải thỏa mãn điều kiện không bị chọc thủng, thông thường góc nghiêng của tháp chọc thủng là 45o . Tuy nhiên theo sách Kết Cấu Bê Tông Cốt Thép (phần cấu kiện nhà cửa) của Ngô Thế Phong, Lý Trần Cường, Trịnh Kim Đạm, Nguyễn Lê Ninh NXB Khoa Học Và Kỹ Thuật Hà Nội 2004 góc nghiêng của tháp chọc thủng trong đài cọc có thể khác 45o. Đài cọc có thể bị chọc thủng như trường hợp sau Kiểm tra chọc thủng theo công thức sau = VP Trong đó: P - Lực chọn thủng bằng tổng phản lực của các cọc nằm ngoài phạm vi đáy tháp chọc thủng P = ∑Pttmax = 9x972.39 = 8751.5 kN bc, hc - Kích thước tiết cột bc = hc = 0.8m h0 - Chiều cao có ích của đài móng, h0 = 1.85m C1, C2 - Khoảng cách trên mặt bằng từ mép cột đến mép đáy tháp chọc thủng C1 = C2 =500mm Rk - Cường độ chịu kéo tính toán của bê tông, Rk = 1.2 MPa a1, a2 - Hệ số tính theo công thức Hình 7.6 Mô hình tháp chọc thủng VP = = 38563.2 kN Suy ra P = 8751.5 kN < VP = 38563.2 kN Vậy thỏa mãn điều kiện đài không bị chọc thủng bởi cột 6.7. Sơ đồ bố trí cọc trong đài M2B Tính toán số cọc móng M2B: vậy chọn số cọc n = 16 cọc. Hình 8.3 Sơ đồ bố trí cọc trong đài mong 2-B Diện tích thực tế của đài móng Ađ = 3.3x3.3 = 10.89 m2 Kiểm tra tải trọng dọc trục tác dụng lên từng cọc trong nhóm Theo mục 6.1.6 TCXD 205: 1998. Tải trọng tính toán trên cọc P nên xác định khi xem móng như là kết cấu khung chịu tải đứng, ngang và mômen uốn. Tải trọng dọc trục tác dụng lên từng cọc trong nhóm gồm các cọc thẳng đứng xác định theo công thức Trong đó: P0tt - Tải trọng đứng tính toán tại đáy đài P0tt = Ptt + Pđài+đất = 13278.75 + 1.1x20.25x2x9.92 = 13720.686 kN Mox - Mômen xoay quanh trục ox tại đáy đài Mox = Mx + Qxh = 4.384 + 37.96x2 = 80.304 kNm Moy - Mômen xoay quanh trục oy tại đáy đài Moy = My + Qyh = 44.987 + 33.7x2 = 112.387 kNm xmax - Khoảng cách lớn nhất từ tim cọc đến trục oy ymax - Khoảng cách lớn nhất từ tim cọc đến trục ox => kN kN Kiểm tra: kN + Pc = 873.6+114.35 = 987.95 kN < 1265 kN => Cọc đủ khả năng chịu lực = 841.5 kN > 0 => cọc chỉ chịu nén Vậy cọc thiết kế đảm bảo được khả năng chịu tải trọng dọc trục, và cọc chỉ chịu nén nên không cần kiểm tra cọc chịu lực nhổ Xác định độ lún cho móng cọc đài đơn: (theo trạng thái giới hạn II) - Xác định móng khối quy ước: Nhờ ma sát giữa mặt xung quanh cọc và đất mà tải trọng của móng được truyền trên diện tích rộng hơn, xuất phát từ mép ngoài cọc tại đáy đài và nghiêng một góc a được tính như sau Độ lún của móng cọc được tính theo độ lún của khối móng quy ước Khi đó: Kích thước khối móng quy ước A = B = L’ + 2Ltga = 3 + 2x46.2xtg2.5o = 7.03 m Với: B’, L’ - Khoảng cách giữa 2 mép cọc biên theo cả 2 phương L - Chiều dài cọc tính từ đáy đài đến mũi cọc Diện tích đáy móng khối quy ước Aqư = A.B = 7.03x7.03 = 49.42 m2 Hình 8.4 Kích thước móng khối quy ước Chuyển tải trọng về trọng tâm đáy móng khối quy ước: - Tải trọng đứng : N0 = Ntc + Gđài + Gđất + Gcọc Trong đó: Ntc - Tải trọng tiêu chuẩn tại cao trình mặt đài, Ntc = 11546.74 kN Gđài - Trọng lượng đài và đất ở trên mặt đài Gđài = A.B.h.gtb = 7.03x7.03x3.8x9.92 = 1862.97 kN Gđất - Trọng lượng các lớp đất từ đáy đài đến mũi cọc ( có xét đến đẩy nổi ) Gđất = (A.B - ∑Acọc) hi.giII = (7.03x7.03 – 16x0.09)x(12.1x4.87+10.6x9.5+9.1x7.53+3.4x10.88+4.7x11.2+6.3x10.55) = 18421.4 kN Gcọc - Trọng lượng cọc, Gcọc = nc.Acọc.Lgđn = 16x0.09x46.2x15 = 997.92 kN Vậy: N0 = 11546.74 + 1862.97 + 18421.4 + 997.92 = 32829.03 kN - Mômen Mômen tiêu chuẩn tại tâm đáy móng khối quy ước M0 = Mtc + Qtc(L + hđài) Mox = 3.812 + 33.01(46.2 + 2) = 1594.89 kNm Moy = 39.12 + 29.3(46.2 + 2) = 1451.38 kNm - Tính áp lực của đáy móng khối quy ước truyền cho nền Độ lệch tâm m m Áp lực tiêu chuẩn tại đáy móng khối quy ước kN/m2 kN/m2 kN/m2 - Xác định cường độ tính toán của đất nền tại đáy móng khối quy ước Trong đó: ktc - Hệ số độ tin cậy, ktc = 1 lấy theo mục 3.39 TCXD 45: 1978 m1, m2 - Hệ số điều kiện làm việc của đất nền, m1 = 1.2, m2 = 1.1 theo bảng 15 TCXD 45: 1978 BM - Cạnh ngắn của móng khối quy ước, BM = 7.03 m HM - Chiều cao móng khối quy ước, HM = 28.5 m g’II - Dung trọng của lớp đất dưới đáy móng khối quy ước (có kể đến đẩy nổi) g’II = = 20.5 – 10 = 10.5 kN/m3 - Dung trọng trung bình của lớp đất từ đáy móng khối quy ước trở lên (có kể đến đẩy nổi) = kN/m3 A, B, D - Hệ số lấy theo bảng 14 TCXD 45: 1978, phụ thuộc góc ma sát trong của đất dưới đáy móng khối quy ước jII = 16o => A = 0.43, B = 2.72, D = 5.31 CII - Lực dính đơn vị của đất dưới đáy móng khối quy ước CII = 56.1 kN/m2 h0 - Chiều sâu nền tầng hầm, h0 = 1.8m => = 1864.51 kN/m2 Kiểm tra điều kiện: kN/m2 < 1.2RM = 1.2x1864.51= 2237.41 kN/m2 kN/m2 < RM = 1864.51 kN/m2 Do đó có thể tính toán độ lún của nền đất dưới móng khối quy ước theo quan niệm nền biến dạng đàn hồi tính tính. - Xác định độ lún của móng cọc khoan nhồi đài đơn Ứng suất gây lún tại đáy móng khối quy ước kN/m2 Ứng suất do trọng lượng bản thân đất nền Chia đất nền dưới đáy móng khối quy ước thành những lớp bằng nhau có chiều dày hi BM/5 = 7.03/5 = 1.41 m, chọn hi = 1.5 m Từ điều kiện: => Xác định Hcn Công thức tính toán độ lún (theo phụ lục 3 TCXD 45: 1978) Trong đó: bi = 0.8, lấy theo quy phạm hi - Chiều dày phân tố thứ i, hi = 1.5 m - Ứng suất gây lún ở giữa lớp phân tố thứ i, với hệ số Ko tra bảng 3–7 sách hướng dẫn đồ án Nền Và Móng của GS, TS Nguyễn Văn Quảng – KS Nguyễn Hữu Kháng, Nhà Xuất Bản Xây Dựng, phụ thuộc m = 2z/BM Ei - Môđun biến dạng trung bình của lớp đất chịu nén dưới mũi cọc Bảng7.4 Tính toán độ lún cho móng cọc đài đơn Điểm Độ sâuz (m) 2z/BM K0 sigl(kN/m2) sibt(kN/m2) 0.2sibt(kN/m2) stbgl(daN/cm2) Ei(daN/cm2) Si(cm) 0 0 0 1 264.78 399.50 79.90 2.58 203 1.525 1 1.5 0.43 0.948 251.01 415.25 83.05 2.24 203 1.326 2 3 0.85 0.746 197.53 431.00 86.20 1.75 203 1.035 3 4.5 1.28 0.577 152.78 446.75 89.35 1.36 203 0.805 4 6 1.71 0.452 119.68 462.50 92.5 1.08 203 0.639 5 7.5 2.13 0.365 96.64 478.75 95.65 0.88 203 0.518 6 9 2.56 0.297 78.64 494.00 98.8 Tổng cộng ∑S: 5.848 Kiểm tra tải trọng dọc trục tác dụng lên từng cọc trong nhóm: Theo mục 6.1.6 TCXD 205: 1998. Tải trọng tính toán trên cọc P nên xác định khi xem móng như là kết cấu khung chịu tải đứng, ngang và mômen uốn. Tải trọng dọc trục tác dụng lên từng cọc trong nhóm gồm các cọc thẳng đứng xác định theo công thức Trong đó: P0tt - Tải trọng đứng tính toán tại đáy đài P0tt = Ptt + Pđài+đất = 8128.6 + 2.2x2x2.4x2.4 = 8304.54 kN Mox - Mômen xoay quanh trục ox tại đáy đài Mox = Mx + Qxh = 285.32 + 138.37x2 = 142.67 kNm Moy - Mômen xoay quanh trục oy tại đáy đài Moy = My + Qyh = 263.05 + 125.42x2 = 125.53 kNm xmax - Khoảng cách lớn nhất từ tim cọc đến trục oy, xmax = 0.9 m ymax - Khoảng cách lớn nhất từ tim cọc đến trục ox, ymax = 0.9 m tương tự ta tính được: KN KN KN KN KN KN KN Kiểm tra: + Pc = 1120.22 + 115.09 = 1267.31 kN < 1288.1 kN => Cọc đủ khả năng chịu lực = 873.06 kN > 0 => cọc chỉ chịu nén Vậy cọc thiết kế đảm bảo được khả năng chịu tải trọng dọc trục, và cọc chỉ chịu nén nên không cần kiểm tra cọc chịu lực nhổ Kiểm tra chọc thủng đài cọc: Kích thước đài cọc đã được xác định ở phần trên hđài = 2m Chiều cao đài cọc phải thỏa mãn điều kiện không bị chọc thủng, thông thường góc nghiêng của tháp chọc thủng là 45o . Tuy nhiên theo sách Kết Cấu Bê Tông Cốt Thép (phần cấu kiện nhà cửa) của Ngô Thế Phong, Lý Trần Cường, Trịnh Kim Đạm, Nguyễn Lê Ninh NXB Khoa Học Và Kỹ Thuật Hà Nội 2004 góc nghiêng của tháp chọc thủng trong đài cọc có thể khác 45o. Đài cọc có thể bị chọc thủng như trường hợp sau Kiểm tra chọc thủng theo công thức sau = VP Trong đó: P - Lực chọn thủng bằng tổng phản lực của các cọc nằm ngoài phạm vi đáy tháp chọc thủng P = ∑Pttmax = 16x1120.22= 13977.6 kN bc, hc - Kích thước tiết cột bc = hc = 0.8m h0 - Chiều cao có ích của đài móng, h0 = 1.85m C1, C2 - Khoảng cách trên mặt bằng từ mép cột đến mép đáy tháp chọc thủng C1 = C2 =950mm Rk - Cường độ chịu kéo tính toán của bê tông, Rk = 1.2 MPa a1, a2 - Hệ số tính theo công thức Hình 8.6 Mô hình tháp chọc thủng VP = = 29400 kN Suy ra P = 13977.6 kN < VP = 29400 kN Vậy thỏa mãn điều kiện đài không bị chọc thủng bởi cột Tính toán cốt thép cho đài cọc đơn : Do kích thước và số cọc của mỗi phương là như nhau, ta tính toán cốt thép cho một phương và bố trí thép cho cả phương còn lại. Chọn sơ đồ tính là dầm console có mặt ngàm tại tiết diện mép cột và tải trọng tác dụng là tổng phản lực của các cọc nằm ngoài mép cột . Chiều cao đài cọc hđài = 2m => h0 = 2 – 0.15 = 1.85m Sử dụng cốt thép AII có Rs = 280 MPa Mômen ở tiết diện ngàm Mmax = 2P.0.95 = 2x1120.22x0.95 = 1659.84 kNm Diện tích cốt thép trong đài cọc theo mỗi phương được tính theo công thức cm2 Chọn 20f 20 ( As = 62.58 cm2), để bố trí thép cho mỗi phương Chiều dài mỗi thanh thép 4.5 – 2x 0.05 = 4.4m Khoảng cách bố trí các thanh thép a = = 150cm Thép đỉnh đài bố trí f12a200 theo mỗi phương Hình 8.7 Sơ đồ tính thép cho đài móng 6.7. Tính toán cọc chịu tải trọng ngang theo phụ lục G TCXD 205: 1998 Xác định tải trọng ngang tác dụng lên đầu mỗi cọc Tải trọng ngang tác dụng lên đầu cọc gồm các lực ngang Qx và Qy đã được xác định ở trên. Qxtt = kN Qxtc = kN Qytt = kN Qytc = kN Liên kết giữa cọc và đài là liên kết ngàm. Chiều dài đoạn cọc ngàm vào cọc vào đài 0.6m 6.7.1. Kiểm tra chuyển vị ngang và góc xoay đầu cọc Chịu toán cọc chịu tải trọng ngang (theo biến dạng) nhằm kiểm tra các điều kiện sau Trong đó: - Chuyển vị ngang (m) và góc xoay (rad) của đầu cọc xác định theo tính toán - Giá trị cho phép của chuyển vị ngang (m) và góc xoay (rad) đầu cọc được quy định trong nhiệm vụ thiết kế nhà và công trình. Tính toán chuyển vị ngang của cọc (m) và góc xoay (rad) của đầu cọc theo công thức sau Trong đó: y0 - Chuyển vị ngang của tiết diện cọc tại mức đáy đài y0 = H0dHH + M0dHM y0 - Góc xoay của tiết diện cọc tại mức đáy đài y0 = H0dMH + M0dMM H, M - Giá trị tính toán của lực cắt và mômen uốn đầu cọc l0 - Chiều dài đoạn cọc từ đáy đài đến mặt đất, trong nhà dân dụng lấy l0 = 0 H0 - Giá trị lực cắt tại mỗi đầu cọc M0 - Giá trị mômen tại mỗi đầu cọc, M0 = Mng (vì l0 = 0) Mng - Giá trị mômen ngàm tại vị trí đài và cọc dHH - Chuyển vị ngang của tiết diện (m/T) do lực H0 = 1 dHM - Chuyển vị ngang của tiết diện (1/T) do mômen M0 = 1 dMH - Góc xoay của tiết diện (1/T) do lực H0 = 1 dMM - Góc xoay của tiết diện (1/Tm) do mômen M0 = 1 Được xác định theo công thức sau: A0, B0, C0 - Hệ số không thứ nguyên, lấy theo bảng G2 phụ lục G TCXD 205: 1998, phụ thuộc vào chiều sâu tính đổi của phần cọc trong đất Le xác định theo công thức sau Le = abd .L L - Chiều sâu cọc tính từ đáy đài abd - Hệ số biến dạng, xác định theo công thức sau K - Hệ số tỉ lệ, xác định theo bảng G1 phụ lục G TCXD 205: 1998, khi tính toán cọc chịu tải trọng ngang, cọc chỉ làm việc với đoạn cọc lah tính từ đáy đài Chiều sâu ảnh hưởng của nền đất khi cọc chịu lực ngang được lấy như sau lah = 2(1.5d + 0.5) = 2(1.5x0.3 + 0.5) = 1.9 => K = 50 T/m4 (vì thuộc lớp đất bùn sét, trạng thái chảy B > 1) bc - Chiều rộng qui ước cọc, được xác định như sau - Khi d 0.8 thì bc = d + 1m - Khi d < 0.8 thì bc = 1.5d + 0.5m Suy ra: d = 0.9m => bc = 1.5x0.3 + 0.5 = 0.95m Eb - Môđun đàn hồi ban đầu của bê tông cọc Eb = 32.5x103 MPa I - Mômen quán tính tiết diện ngang cọc Áp dụng tính toán Chiều sâu tính đổi của cọc trong đất Le = abd .L = 0.546x46.2 = 25.23m Suy ra: A0 = 2.441, B0 = 1.621, C0 = 1.751 Suy ra: kNm kNm Chuyển vị ngang đầu cọc xác định như sau Dnx = y0x = = 0.633x14.54x10-3 – 1.071x4.18x10-3 = 4.727x10-3m = 0.473cm < 1cm Dny = y0y = = 0.562x14.54x10-3 – 0.951x4.18x10-3 = 3.673x10-3m = 0.367cm < 1cm Vậy thỏa mãn điều kiện chuyển vị ngang đầu cọc Do cọc ngàm vào đài cho nên góc xoay đầu cọc y = 0 6.7.2. Xác định áp lực tính toán, mômen uốn, lực cắt và lực dọc trong tiết diện cọc Áp lực tính toán sz, mômen uốn Mz, lực cắt Qz và lực dọc Nz trong tiết diện cọc được tính theo các công thức sau Nz = N Trong đó: Các hệ số A1, B1, C1, D1; A3, B3, C3, D3; A4, B4, C4, D4 tra theo bảng G4 phụ lục G TCXD 205: 1998 ze - Chiều sâu tính đổi: ze = abd.z z - Chiều sâu thực tế vị trí tiết diện cọc trong đất tính từ đáy đài đến mũi cọc (m) Bảng 8.5 Mômen Mx, lực cắt Qy tại các tiết diện theo chiều dài cọc z (m) ze (m) A3 B3 C3 D3 Mx (kNm) A4 B4 C4 D4 Qy (kN) 0.0 0.0 0.000 0.000 1.000 0.000 -10.71 0.000 0.000 0.000 1.000 5.62 0.4 0.1 0.000 0.000 1.000 0.100 -9.55 -0.005 0.000 0.000 1.000 5.61 0.8 0.2 -0.001 0.000 1.000 0.200 -8.39 -0.020 -0.003 0.000 1.000 5.60 1.2 0.3 -0.005 -0.001 1.000 0.300 -7.24 -0.045 -0.009 -0.001 1.000 5.58 1.6 0.4 -0.011 -0.002 1.000 0.400 -6.09 -0.080 -0.021 -0.003 1.000 5.56 2.0 0.5 -0.021 -0.005 0.999 0.500 -4.94 -0.125 -0.042 -0.008 0.999 5.54 2.4 0.6 -0.036 -0.011 0.998 0.600 -3.80 -0.180 -0.072 -0.016 0.997 5.52 2.8 0.7 -0.057 -0.020 0.996 0.699 -2.67 -0.245 -0.114 -0.030 0.994 5.52 3.2 0.8 -0.085 -0.034 0.992 0.799 -1.52 -0.320 -0.171 -0.051 0.989 5.54 3.6 0.9 -0.121 -0.055 0.985 0.897 -0.37 -0.404 -0.243 -0.082 0.980 5.58 4.0 1.0 -0.167 -0.083 0.975 0.994 0.78 -0.499 -0.333 -0.125 0.967 5.67 4.5 1.1 -0.222 -0.122 0.960 1.090 1.95 -0.603 -0.443 -0.183 0.946 5.78 4.9 1.2 -0.287 -0.173 0.938 1.183 1.48 -0.716 -0.575 -0.259 0.917 5.95 5.3 1.3 -0.365 -0.238 0.907 1.273 3.03 -0.838 -0.730 -0.356 0.876 6.17 5.7 1.4 -0.455 -0.319 0.866 1.358 4.35 -0.967 -0.910 -0.479 0.821 6.45 6.1 1.5 -0.559 -0.420 0.811 1.437 5.44 -1.105 -1.116 -0.630 0.747 6.78 6.5 1.6 -0.676 -0.543 0.739 1.507 6.35 -1.248 -1.350 -0.815 0.652 7.18 6.9 1.7 -0.808 -0.691 0.646 1.566 7.06 -1.396 -1.643 -1.036 0.529 7.63 7.3 1.8 -0.956 -0.867 0.530 1.612 7.53 -1.547 -1.906 -1.299 0.374 8.15 7.7 1.9 -1.118 -1.074 0.385 1.640 7.86 -1.699 -2.227 -1.608 0.181 8.72 8.1 2.0 -1.295 -1.314 0.207 1.646 7.99 -1.848 -2.578 -1.966 -0.057 9.33 8.5 2.1 -1.487 -1.950 -0.010 1.627 8.01 -1.992 -2.956 -2.379 -0.345 9.98 8.9 2.2 -1.693 -1.906 -0.271 1.575 7.85 -2.125 -3.360 -2.849 -0.692 10.64 9.3 2.3 -1.912 -2.263 -0.582 1.486 7.59 -2.243 -3.785 -3.379 -1.104 11.31 9.7 2.4 -2.141 -2.663 -0.949 1.352 7.23 -2.339 -4.228 -3.973 -1.592 11.94 10.1 2.5 -2.379 -3.109 -1.379 1.165 6.77 -2.407 -4.683 -4.632 -2.161 12.53 10.5 2.6 -2.621 -3.600 -1.877 0.917 6.25 -2.437 -5.140 -5.355 -2.821 13.02 10.9 2.7 -2.865 -4.137 -2.452 0.598 5.68 -2.420 -5.581 -6.143 -3.580 13.38 11.3 2.8 -3.103 -4.718 -3.108 0.197 5.06 -2.346 -6.023 -6.990 -4.445 13.55 11.7 2.9 -3.331 -5.340 -3.852 -0.295 4.44 -2.200 -6.420 -7.892 -5.423 13.47 12.1 3.0 -3.540 -6.000 -4.688 -0.891 3.80 -1.969 -6.765 -8.840 -6.520 13.08 12.6 3.1 -3.722 -6.690 -5.621 -1.603 3.13 -1.638 -7.034 -9.822 -7.739 12.30 13.0 3.2 -3.864 -7.403 -6.653 -2.443 2.51 -1.187 7.204 -10.822 -9.082 11.05 13.4 3.3 -3.955 -8.127 -7.785 -3.424 1.89 -0.599 -7.243 -11.819 -10.549 9.23 13.8 3.4 -3.979 -8.847 -9.016 -4.557 1.37 0.147 -7.118 -12.787 -12.133 6.73 14.2 3.5 -3.919 -9.544 -10.340 -5.854 0.91 1.074 -6.789 -13.692 -13.826 3.44 14.6 3.6 -3.757 -10.196 -11.751 -7.325 0.54 2.205 -6.212 -14.496 -15.613 -0.77 15.0 3.7 -3.471 -10.776 -13.235 -8.979 0.24 3.563 -5.338 -15.151 -17.472 -6.03 15.4 3.8 -3.036 -11.252 -14.774 -10.821 0.06 5.173 -4.111 -15.601 -19.374 -12.47 15.8 3.9 -2.427 -11.585 -16.346 -12.854 0.01 7.059 -2.473 -15.779 -21.279 -20.25 16.2 4.0 -1.614 -11.731 -17.919 -15.075 0.16 9.244 -0.358 -15.610 -23.140 -29.51 Biểu đồ mômen cọc Mx Biểu đồ lực cắt Qy Bảng 8.6 Mômen My, lực cắt Qx tại các tiết diện theo chiều dài cọc z (m) ze (m) A3 B3 C3 D3 My (kNm) A4 B4 C4 D4 Qx (kN) 0.0 0.0 0.000 0.000 1.000 0.000 -9.51 0.000 0.000 0.000 1.000 6.33 0.4 0.1 0.000 0.000 1.000 0.100 -8.48 -0.005 0.000 0.000 1.000 6.29 0.8 0.2 -0.001 0.000 1.000 0.200 -7.45 -0.020 -0.003 0.000 1.000 6.17 1.2 0.3 -0.005 -0.001 1.000 0.300 -6.43 -0.045 -0.009 -0.001 1.000 5.99 1.6 0.4 -0.011 -0.002 1.000 0.400 -5.42 -0.080 -0.021 -0.003 1.000 5.72 2.0 0.5 -0.021 -0.005 0.999 0.500 -4.40 -0.125 -0.042 -0.008 0.999 5.39 2.4 0.6 -0.036 -0.011 0.998 0.600 -3.39 -0.180 -0.072 -0.016 0.997 5.00 2.8 0.7 -0.057 -0.020 0.996 0.699 -2.40 -0.245 -0.114 -0.030 0.994 4.55 3.2 0.8 -0.085 -0.034 0.992 0.799 -1.39 -0.320 -0.171 -0.051 0.989 4.04 3.6 0.9 -0.121 -0.055 0.985 0.897 -0.39 -0.404 -0.243 -0.082 0.980 3.49 4.0 1.0 -0.167 -0.083 0.975 0.994 0.61 -0.499 -0.333 -0.125 0.967 2.90 4.5 1.1 -0.222 -0.122 0.960 1.090 1.62 -0.603 -0.443 -0.183 0.946 2.26 4.9 1.2 -0.287 -0.173 0.938 1.183 2.65 -0.716 -0.575 -0.259 0.917 1.59 5.3 1.3 -0.365 -0.238 0.907 1.273 3.71 -0.838 -0.730 -0.356 0.876 0.89 5.7 1.4 -0.455 -0.319 0.866 1.358 4.35 -0.967 -0.910 -0.479 0.821 0.17 6.1 1.5 -0.559 -0.420 0.811 1.437 5.44 -1.105 -1.116 -0.630 0.747 -0.58 6.5 1.6 -0.676 -0.543 0.739 1.507 6.35 -1.248 -1.350 -0.815 0.652 -1.33 6.9 1.7 -0.808 -0.691 0.646 1.566 7.06 -1.396 -1.643 -1.036 0.529 -2.11 7.3 1.8 -0.956 -0.867 0.530 1.612 7.53 -1.547 -1.906 -1.299 0.374 -2.90 7.7 1.9 -1.118 -1.074 0.385 1.640 7.86 -1.699 -2.227 -1.608 0.181 -3.70 8.1 2.0 -1.295 -1.314 0.207 1.646 7.99 -1.848 -2.578 -1.966 -0.057 -4.50 8.5 2.1 -1.487 -1.950 -0.010 1.627 8.01 -1.992 -2.956 -2.379 -0.345 -5.30 8.9 2.2 -1.693 -1.906 -0.271 1.575 7.85 -2.125 -3.360 -2.849 -0.692 -6.09 9.3 2.3 -1.912 -2.263 -0.582 1.486 7.59 -2.243 -3.785 -3.379 -1.104 -6.86 9.7 2.4 -2.141 -2.663 -0.949 1.352 7.23 -2.339 -4.228 -3.973 -1.592 -7.61 10.1 2.5 -2.379 -3.109 -1.379 1.165 6.77 -2.407 -4.683 -4.632 -2.161 -8.32 10.5 2.6 -2.621 -3.600 -1.877 0.917 6.25 -2.437 -5.140 -5.355 -2.821 -8.98 10.9 2.7 -2.865 -4.137 -2.452 0.598 5.68 -2.420 -5.581 -6.143 -3.580 -9.56 11.3 2.8 -3.103 -4.718 -3.108 0.197 5.06 -2.346 -6.023 -6.990 -4.445 -10.06 11.7 2.9 -3.331 -5.340 -3.852 -0.295 4.44 -2.200 -6.420 -7.892 -5.423 -10.43 12.1 3.0 -3.540 -6.000 -4.688 -0.891 3.80 -1.969 -6.765 -8.840 -6.520 -10.66 12.6 3.1 -3.722 -6.690 -5.621 -1.603 3.13 -1.638 -7.034 -9.822 -7.739 -10.71 13.0 3.2 -3.864 -7.403 -6.653 -2.443 2.51 -1.187 7.204 -10.822 -9.082 -10.51 13.4 3.3 -3.955 -8.127 -7.785 -3.424 1.89 -0.599 -7.243 -11.819 -10.549 -10.06 13.8 3.4 -3.979 -8.847 -9.016 -4.557 1.37 0.147 -7.118 -12.787 -12.133 -9.26 14.2 3.5 -3.919 -9.544 -10.340 -5.854 0.91 1.074 -6.789 -13.692 -13.826 -8.08 14.6 3.6 -3.757 -10.196 -11.751 -7.325 0.54 2.205 -6.212 -14.496 -15.613 -6.44 15.0 3.7 -3.471 -10.776 -13.235 -8.979 0.24 3.563 -5.338 -15.151 -17.472 -4.26 15.4 3.8 -3.036 -11.252 -14.774 -10.821 0.06 5.173 -4.111 -15.601 -19.374 -1.46 15.8 3.9 -2.427 -11.585 -16.346 -12.854 0.01 7.059 -2.473 -15.779 -21.279 2.05 16.2 4.0 -1.614 -11.731 -17.919 -15.075 0.16 9.244 -0.358 -15.610 -23.140 6.37 Biểu đồ mômen cọc My Biểu đồ lực cắt Qx 6.8. kiểm tra cọc khi vận chuyển, cẩu lắp: 6.8.1. Vận chuyển: Sơ đồ tính toán khi vận chuyển: Biểu đồ Moment : Trọng lượng bản thân cọc : q = 1.1 x 0.3 x 0.3 x 25 = 2.48 kN/m. Khi vận chuyển ta dùng 2 móc thép đặt cách mỗi đầu cọc là : a = 0.207 x Lc với đọan cọc 9.5 m : a = 0.207 x 9.5 = 1.9665 (m). Moment lớn nhất là: M1max = 0.043 x q x L2c với đọan cọc 9.5m : M1max = 0.043 x 2.48 x 9.52 = 9.62 kNm. 6.8.2. Cẩu lắp: Biểu đồ Moment: Khi cẩu lắp thì vị trí đặt (buộc) cáp cách đầu cọc một đọan : a = 0.3 x Lc với đọan cọc 9.5m : a = 0.3 x 9.5 = 2.85 m. Moment lớn nhất là : M2max = 0.086 x q x L2c với đọan cọc 9.5 m : M2max = 0.086 x 2.48 x 9.52 = 19.25 kNm. So sánh hai trường hợp Moment, ta thấy: M2max > M1max nên ta dùng M2max để kiểm tra vận chuyển, cẩu lắp. - Đối với cọc, ta có : Bêtông cọc sử dụng B25: Rb = 14.5 MPa Rbt = 1.05 MPa Cốt thép AII : Rs = Rsc = 280 MPa 4Ø18 có: As = 10.18 cm2 b x h = 30 x 30 cm ; ho = 30 – 3 = 27 cm. - Kiểm tra khả năng chịu lực cho phép: = 0.243. A = x ( 1 – 0.5 x ) = 0.243 x (1 – 0.5 x 0.243 ) = 0.213. [ M] = A x Rb x b x h20 = 0.213 x 145 x 30 x 272 = 675454.95 daNcm=67.55 kN.m [ M] = 67.55 kNm. Vậy: [M] > M2max . --> Cốt thép đã chọn thỏa mãn điều kiện cẩu lắp. 6.8.3. tính cốt thép móc cẩu: Ta có : Q1 = Q2 = 0.5 x Q = 0.5 x n x q x Lc = 0.5 x 1.2 x 248 x 9.5 = 1414 daN. Diện tích cốt thép tối thiểu yêu cầu : = = 0.505 cm2 --> Chọn thép móc cẩu: 1Ø18; Fa = 2.54 cm2. Điều kiện để móc neo không trượt là : = = 28.14 cm. Trong đó: u: chu vi cốt thép. u = 3.14 x D = 3.14 x 1.8 = 5.652cm. Rk: cường độ chịu kéo bêtông. Rbt = 1.05 MPa Chọn lneo = 50 cm. Chi tiết bố trí thép cho cọc ép và đài cọc 2B và 4Bcọc được thể hiện trong bản vẽ NM :11,12/04