Tổng quan đồ án thiết kế cung cấp điện
I. Ý nghĩa và nhiệm vụ của thiết kế cung cấp điện :
Điện năng là một trong những dạng năng lượng quan trọng nhất trên thế giới nói chung và ở nước ta nói riêng. Điện năng sản xuất từ các nhà máy điện được truyền tải và cung cấp cho các khu công nghiệp, nông nghiệp, dịch vụ và sinh hoạt của con người,để đưa điện năng đến các các nơi tiêu thụ này cần phải qua nhiều khâu rất quan trọng .
Và thiết kế cung cấp điện là một trong những khâu quan trọng đó.Hiện tại, nền kinh tế nước ta đang phát triển mạnh mẽ, đời sống của nhân dân được nâng lên nhanh chóng ,dẫn đến nhu cầu dùng điện tăng trưởng không ngừng.
Đồ án dài 45 trang, chi tiết bản vẽ đầy đủ
45 trang |
Chia sẻ: banmai | Lượt xem: 2023 | Lượt tải: 2
Bạn đang xem trước 20 trang tài liệu Thiết kế cung cấp điện cho phân xưởng Silicate, để xem tài liệu hoàn chỉnh bạn click vào nút DOWNLOAD ở trên
của phân
xưởng này :
- cấp điện áp : 10/0.4 (KV)
- phân xưởng này đặt cạnh phân xưởng tháp sấy có :
Stt =180 (KV) và cosϕ =0.8
- sơ đồ mặt bằng : gồm hai sơ đồ
9 sơ đồ mặt bằng và nối dây của phân xưởng
9 sơ đồ nguyên lý của hệ thống cung cấp điện cho phân xưởng
- bảng liệt kê tên thiết bị và các thông số cần thiết :
Các thiết bị hoạt động ở điện áp :U = 380(V)
ĐAMH thiết kế cung cấp điện
3
Chương2: Phân chia nhóm phụ tải và xác định phụ tải
tính tốn-Chọn máy biến áp và máy bù cho phân xương
A. PHÂN NHÓM PHỤ TẢI :
I.Cơ sở lý thuyết :
1,Nguyên tắc phân nhóm thiết bị :
-Tuỳ theo từng trường hợp cụ thể và số thiết bị mà ta có thế
phân nhóm các thiết bị như sau:
• phân nhóm theo mặt bằng
• phân nhóm theo chế độ làm việc
• phân nhóm theo dây chuyền sản xuất
• phân nhóm theo cấp điện áp
STT Tên thiết bị
KÍ HIỆU
(số lượng)
Pđm(KW) cosϕ Ksd
1 Đ.cơ bơm dầu mồi lò hơi A 1(1) 1.1 0.8 0.7
2 Đ.cơ bơm dầu đốt lò hơi A 2(1) 2 0.8 0.7
3 Đ.cơ bơm nước lò hơi A 3(2) 2 0.75 0.7
4 Đ.cơ quạt lò hơi A 4(1) 1.1 0.75 0.7
5 Đ.cơ bơm dầu mồi lò hơi B,C 5(2) 1.1 0.75 0.7
6 Đ.cơ bơm dầu đốt lò hơi B,C 6(2) 1.1 0.8 0.7
7 Đ.cơ bơm nước lò hơi B,C 7(2) 1.1 0.75 0.7
8 Đ.cơ quạt lò hơi B,C 8(2) 1.1 0.75 0.7
9 Đ.cơ bồøn quay A 9(2) 22 0.7 0.6
10 Đ.cơ bồn quay B 10(1) 11 0.7 0.6
11 Đ.cơ bơm nước lên tháp sấy 11(2) 4 0.8 0.7
12 Đ.cơ bơm Silicate lên tháp sấy 12(2) 4 0.8 0.7
13 Đ.cơ bơm Silicate vào bể 1 13(2) 4 0.8 0.7
14 Đ.cơ bơm Silicate vào bể 2 14(1) 4 0.8 0.7
15 Đ.cơ bơm nước sinh hoạt 15(1) 4 0.8 0.7
ĐAMH thiết kế cung cấp điện
4
-Trong hệ thống điện hạ thế tiêu biểu,các mạch phân phối bắt nguồn từ một tủ phân
phối chính(TPPC).Từ đó dây cáp được đặt trong các đường ,máng cáp đủ loại để cấp điện
cho các tủ khu vực hoặc cho các tủ phụ.
-Sự sắp xếp các nhóm dây dẫn có bọc cách điện và cố định chúng cũng như vấn đề
bảo vệ tránh các hư hỏng cơ,đảm bảo các qui cách thảm mỹ,là cơ sở của việc lắp đặt hệ
thống.
2,Xác định tâm phụ tải :
-Tâm phụ tải được tính theo công thức:
X=
∑
∑
=
=
n
i
dmi
n
i
dmii
p
Px
1
1
.
; Y=
∑
∑
=
=
n
i
dmi
n
i
dmii
p
Py
1
1
.
Với :
n = số thiết bị của nhóm
pdmi = công suất định mức của thiết bị thứ i
Xi,Yi-tọa độ của thiết bị thứ i
-Thông thường ta đặt tủ động lực (hay tủ phân phối ) ở tâm phụ tải nhằm mục đích cung
cấp điện với tổn thất điện áp và tổn thất công suất ,chi phí dây dẫn hợp lí hơn cả .Tuy
nhiên ,sự lựa chọn cuối cùng phụ thuộc vào mặt bằng mỹ quan,thuận tiện thao tác,an
tồn….
II.chọn vị trí đặt tủ :
1,Nhóm 1:
Chọn gốc toạ độ là góc trái phía trên của mặt bằng:
STT Tên thiết bị KÍ HIỆU Pđm(KW) X(m) Y(m)
1 Đ.cơ bơm dầu mồi lò hơi A 1 1.1 3.6 3.325
2 Đ.cơ bơm dầu đốt lò hơi A 2 2 5.05 3.325
3 Đ.cơ bơm nước lò hơi A 3 2 7.04 3.325
4 Đ.cơ bơm nước lò hơi A 3 2 6.6 4.5
5 Đ.cơ quạt lò hơi A 4 1.1 4.1 4.27
6 Đ.cơ bơm dầu mồi lò hơi B 5 1.1 5.87 7.5
7 Đ.cơ bơm dầu đốt lò hơi B 6 1.1 6.6 7.5
8 Đ.cơ bơm nước lò hơi B 7 1.1 7.63 7.05
9 Đ.cơ quạt lò hơi B 8 1.1 5.87 8.3
10 Đ.cơ bơm dầu mồi lò hơi C 5 1.1 5.87 10.92
11 Đ.cơ bơm dầu đốt lò hơi C 6 1.1 6.6 10.92
12 Đ.cơ bơm nước lò hơi C 7 1.1 7.63 10.92
ĐAMH thiết kế cung cấp điện
5
o Công suất nhóm 1:
P1=∑
=
13
1i
iP =17 (KW)
o Tâm phụ tải nhóm 1:
X =
∑
∑
=
=
13
1
13
1
.
i
dmi
i
dmii
P
Px
= 17
984.102
= 6.06 (m)
Y=
∑
∑
=
=
13
1
13
1
i
dmi
i
idmi
P
PY
= 17
8685.112
= 6.64 (m)
o Dời tủ về vị trí thuận lợi:
X= 4.5 (m)
Y= 13.5 (m)
2,Nhóm 2:
Chọn gốc toạ độ là góc trái phía trên của mặt bằng:
o Công suất nhóm 2:
P2=∑
=
3
1i
iP =55 (KW)
o Tâm phụ tải nhóm 2:
X=
∑
∑
=
=
3
1
3
1
i
dmi
i
dmii
P
P*X
=
55
66.1188
= 21.612 (m)
Y=
∑
∑
=
=
3
1
3
1
*
i
dmi
i
dmii
P
PY
= 55
78.362
= 6.6 (m)
13 Đ.cơ quạt lò hơi C 8 1.1 5.87 11.63
STT Tên thiết bị KÍ HIỆU Pđm(KW) X(m) Y(m)
1 Đ.cơ bồn quay A 9 22 21.7 5.34
2 Đ.cơ bồn quay A 9 22 21.48 6.4
3 Đ.cơ bồn quay B 10 11 21.7 9.5
ĐAMH thiết kế cung cấp điện
6
o Dời tủ về vị trí thuận lợi:
X= 24.6 (m)
Y= 7.2 (m)
3,Nhóm 3:
Chọn gốc toạ độ là góc trái phía trên của mặt bằng:
o Công suất nhóm 3:
P3=∑
=
8
1i
iP = 32 (KW)
o Tâm phụ tải nhóm 3:
X =
∑
∑
=
=
8
1
8
1
i
dmi
i
dmii
P
P*X
= 32
16,181
= 5.66 (m)
Y =
∑
∑
=
=
8
1
8
1
*
i
dmi
i
dmii
P
PY
= 32
8,502
= 15.7125 (m)
o Dời tủ về vị trí thuận lợi:
STT Tên thiết bị KÍ HIỆU Pđm(KW) X(m) Y(m)
1 Đ.cơ bơm nước lên tháp sấy 11 4 3.52 14.5
2 Đ.cơ bơm nước lên tháp sấy 11 4 6.8 14.5
3 Đ.cơ bơm Silicate lên tháp sấy 12 4 4.46 14.5
4 Đ.cơ bơm Silicate lên tháp sấy 12 4 7.63 14.5
5 Đ.cơ bơm Silicate vào bể 1 13 4 5.28 14.5
6 Đ.cơ bơm Silicate vào bể 1 13 4 8.8 14.5
7 Đ.cơ bơm Silicate vào bể 2 14 4 3.52 15.4
8 Đ.cơ bơm nước sinh hoạt 15 4 5.28 23.3
ĐAMH thiết kế cung cấp điện
7
X = 10 (m)
Y = 18.5 (m)
B.TÍNH TỐN PHỤ TẢI :
I.Cơ sở lý thuyết :
1, Xác định phụ tải tính tốn theo hệ số cực đại K max và công suất trung bình P tb (
còn gọi là phương pháp số thiết bị hiệu quả).
Khi không có các số liệu cần thiết để áp dụng phương pháp tương đối đơn giản đã
nêu ở trên, hoặc khi cần nâng cao độ chính xác của phụ tải tính tốn thì nên dùng phương
pháp tính theo hệ số cực đại.
Công thức tính:
ttP = k max .k sd .P ñm ;
trong đó:
P ñm : công suất định mức (W)
k max ,k sd : hệ số cực đại và hệ số sử dụng.
Hệ số sử dụng được tra trong các sổ tay, k max cũng được tra trong các sổ tay theo
k sd và n hq .
Phương pháp này đạt kết quả chính xác cao vì khi xác định số thiết bị hiệu quả n
hq chúng ta đã xét tới một loạt các yếu tố quan trọng như ảnh hưởng của số thiết bị trong
nhóm, số thiết bị có công suất lớn nhất cũng như sự khác nhau về chế độ làm việc của
chúng.
Khi tính theo phương pháp này, trong một số trường hợp cụ thể ta dùng công thức
sau:
Trường hợp số thiết bị thực tế n< 4 và n hq < 4 phụ tải tính tốn được xác định
theo công thức:
P tt nh = ∑
=
n
1i
ñmiP
Q tt nh = ∑ ñmiQ = P tt nh .tg nhϕ
ĐAMH thiết kế cung cấp điện
8
trong đo ù: P tt nh : công suất tác dụng của nhóm(KW)
Q tt nh : công suất phản kháng của nhóm(KVAr)
Đối với thiết bị làm việc ở chế độ ngắn hạn lặp lại thì:
S tt nh = 875,0
a.S ñmñm
trong đó: S tt nh : công suất tính tốn biểu kiến của nhóm, KVA.
S ñm : công suất biểu kiến định mức, KVA.
a ñm : hệ số đóng điện của thiết bị.
Trường hợp số thiết bị thực tế n≥ 4 và n hq < 4 phụ tải tính tốn được tính theo
công thức: P tt = ∑
=
n
1i
ñmipti P.k
Q tt = ∑
=
ϕ
n
1i
iptiñmi tg.k.P
trong đó k pti : hệ số phụ tải thiết bị thứ i.
Nếu không có số liệu chính xác thì có thể lấy gần đúng như:
k pt = 0,9 đối với thiết bị làm việc ở chế độ dài hạn.
k pt = 0,75 đối với thiết bị làm việc ở chế độ ngắn hạn lặp lại.
Trường hợp số thiết bị thực tế n hq ≥ 4 thì P nhtt = k max .P nhtb
Với: P nhtb = k sdnh . ∑
=
n
1i
ñmiP
Q nhtb = Ptbnh . tg tbnhϕ
Nếu: + n hq > 10 thì Q nhtt = Q nhtb = P tb .tg tbnhϕ
+ n hq ≤ 10 thì Q ttnh = 1,1 Q tbnh =1,1P tb .tg tbnhϕ
2,Tính tốn phụ tải :
- Công thức để tính dòng điện định mức của một thiết bị:
ϕ= Cos.U.3
P
I
d
ñm
ñm
trong đó: ñmP = công suất định mức của thiết bị (KW).
ĐAMH thiết kế cung cấp điện
9
dU = điện áp dây định mức của thiết bị (KV).
ϕCos = hệ số công suất của thiết bị.
- Dòng tính tốn của một nhóm thiết bị:
d
tt
tt U.3
S
I = hoặc
tbd
tt
tt Cos.U.3
P
I ϕ=
trong đó: ttP : công suất tính tốn tác dụng của một nhóm thiết bị.
ttS : công suất tính tốn biểu kiến của một nhóm thiết bị.
dU : điện áp dây (KV).
tbCosϕ : hệ số công suất trung bình của nhóm.
Với: tbCosϕ được tính như sau:
∑
∑
=
=
ϕ
=ϕ
n
1i
ñmi
n
1i
ñmii
tb
P
P.Cos
Cos
- Công thức tính thiết bị hiệu quả hqn :
∑
∑
=
=
⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡
= n
i
ñmi
n
i
ñmi
hq
P
P
n
1
2
2
1
- Công suất biểu kiến tính tốn của một nhóm thiết bị nhttS :
2
nhtt
2
nhttnhtt QPS +=
- Dòng đỉnh nhọn của một thiết bị và nhóm:
Phụ tải đỉnh nhọn được định nghĩa là phụ tải cực đại tức thời, xác định để tính ảnh
hưởng khởi động thiết bị dùng điện.
+ Phụ tải đỉnh nhọn của một thiết bị chính là dòng mở máy (khởi động) và được
tính như sau:
mmñmñnkñ K.III ==
Với: mmK = 2,5 nếu động cơ là loại rôto dây quấn.
mmK = 5 ÷ 7 nếu động cơ là loại rôto lồng sóc.
+ Đối với một nhóm thiết bị dòng mở máy (đỉnh nhọn) được tính như sau: [ ]sd(max)ñmttmaxmmñn k.IIII −+=
trong đó: maxmmI : dòng mở máy lớn nhất của một thiết bị trong nhóm.
ĐAMH thiết kế cung cấp điện
10
(max)ñmI : dòng định mức của thiết bị có dòng mở máy lớn nhất.
ttI : dòng tính tốn của nhóm thiết bị.
Ksd: hệ số sử dụng của động cơ có dòng khởi động lớn nhất
II.Tính tốn phụ tải cho từng tủ động lực:
Tủ động lực1:
Với Uđm=Ud=380 (V)
+ Tính dòng định mức của các thiết bị :
ϕ= Cos.U.3
P
I
d
ñm
ñm
+ Hệ số công suất của nhóm tbCosϕ được tính như sau:
STT Tên thiết bị Pđm(KW) ϕϕ tgcos ksd Iđm(A) Imm(A)
1 Đ.cơ bơm dầu mồi lò hơi A 1.1 75,0
8,0 0.7 2.1 10.5
2 Đ.cơ bơm dầu đốt lò hơi A 2 75,0
8,0 0.7 3.8 19
3 Đ.cơ bơm nước lò hơi A 2 88,0
75,0 0.7 4.05 20.2
4 Đ.cơ bơm nước lò hơi A 2 88,0
75,0 0.7 4.05 20.2
5 Đ.cơ quạt lò hơi A 1.1 88,0
75,0 0.7 2.23 11.15
6 Đ.cơ bơm dầu mồi lò hơi B 1.1 88,0
75,0 0.7 2.23 11.15
7 Đ.cơ bơm dầu đốt lò hơi B 1.1 75,0
8,0 0.7 2.1 10.5
8 Đ.cơ bơm nước lò hơi B 1.1 88,0
75,0 0.7 2.23 11.15
9 Đ.cơ quạt lò hơi B 1.1 88,0
75,0 0.7 2.23 11.15
10 Đ.cơ bơm dầu mồi lò hơi C 1.1 88,0
75,0 0.7 2.23 11.15
11 Đ.cơ bơm dầu đốt lò hơi C 1.1 75,0
8,0 0.7 2.1 10.5
12 Đ.cơ bơm nước lò hơi C 1.1 88,0
75,0 0.7 2.23 11.15
13 Đ.cơ quạt lò hơi C 1.1 88,0
75,0 0.7 2.23 11.15
ĐAMH thiết kế cung cấp điện
11
∑
∑
=
== 13
1
13
1
.
i
ñmi
i
ñmii
tb
P
PCos
Cos
ϕ
ϕ = 17
015,13
= 0.765
Suy ra tbtgϕ = tg [arc cos(0.765)] = 0.84
+ Tính hệ số sử dụng của nhóm sdk của nhóm
∑
∑
=
== 13
1
13
1
.
i
ñmi
i
ñmisdi
sdnh
P
Pk
k =0.7
+ Tính số thiết bị hiệu quả hqn của nhóm:
∑
∑
=
=
⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡
= 13
1
2
213
1
.
i
ñmi
i
ñmi
hqnh
P
P
n =12
Tra bảng A2 tìm maxK từ sdk và hqn suy ra maxK =1.15
+ Công suất tính tốn của nhóm được tính như sau:
Công suất trung bình của nhóm:
tbP = ∑
=
13
1
.
i
ñmisdnh Pk = 0.7x17= 11.9 (KW).
Công suất tác dụng tính tốn của nhóm:
tbmaxttnh P.KP =
ttnhP =1.15x11.9 = 13.685 (KW).
Công suất phản kháng tính tốn của nhóm:
Vì hqn =12 > 10 do đó Q ttnh = Q tb = tbP .tg tbϕ vậy:
Q ttnh = 11.9 x 0.84 = 10 (Kvar).
+ Công suất biểu kiến tính tốn của nhóm:
2
ttnh
2
ttnhttnh QPS += = 22 10 13.685 + = 16.95 (KVA).
+ Dòng tính tốn của nhóm :
d
ttnh
ttnh U.3
S
I = =
38,0.3
16,95
= 25.75 (A)
+ Dòng đỉnh nhọn của nhóm:
[ ]sd(max)ñmttmaxmmñn k.IIII −+=
Với: maxmmI = 101 (A), ñmI = 20.5 (A) , sdk = 0.7 , ttnhI = 25.75 (A)
ĐAMH thiết kế cung cấp điện
12
Vậy:Iđnnh = 112.4 (A)
TĐL nhóm 2:
Với Uđm=Ud=380 (V)
+ Tính dòng định mức của các thiết bị :
ϕ= Cos.U.3
P
I
d
ñm
ñm
Kết quả tính tốn ghi trong bảng:
+ Hệ số công suất của nhóm tbCosϕ được tính như sau:
∑
∑
=
== 3
1
3
1
.
i
ñmi
i
ñmii
tb
P
PCos
Cos
ϕ
ϕ = 55
5.38
= 0.7
Suy ra tbtgϕ = tg [arc cos(0.765)] = 1.02
+ Tính hệ số sử dụng của nhóm sdk của nhóm
∑
∑
=
== 3
1
3
1
.
i
ñmi
i
ñmisdi
sdnh
P
Pk
k =
55
33
= 0.6
+ Tính số thiết bị hiệu quả hqn của nhóm:
∑
∑
=
=
⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡
= 3
1
2
23
1
.
i
ñmi
i
ñmi
hqnh
P
P
n =1089
552
= 2.777
+ Công suất tính tốn của nhóm được tính như sau:
do số thiết bị thực tế n<4 và nhqnh = 2.777<4 nên phụ tải tính tốn được xác
định theo công thức:
P tt nh = ∑
=
n
1i
ñmiP = 55 (KW)
STT Tên thiết bị Pđm(KW) ϕϕ tgcos ksd Iđm(A) Imm(A)
1 Đ.cơ bồn quay A 22 02,1
7,0 0.6 47.75 238.75
2 Đ.cơ bồn quay A 22 02,1
7,0 0.6 47.75 238.75
3 Đ.cơ bồn quay B 11 02,1
7,0 0.6 23.875 119.37
ĐAMH thiết kế cung cấp điện
13
Q tt nh = ∑ ñmiQ = P tt nh .tg nhϕ =55x1.02=56.1 (KVar)
+ Công suất biểu kiến tính tốn của nhóm:
2
ttnh
2
ttnhttnh QPS += = 22 1,56 55 + = 78.56 (KVA).
+ Dòng tính tốn của nhóm :
d
ttnh
ttnh U.3
S
I = =
38,0.3
78.56
= 119.36 (A)
+ Dòng đỉnh nhọn của nhóm :
[ ]sd(max)ñmttmaxmmñn k.IIII −+=
Với: maxmmI = 238.75 (A), ñmI = 47.75 (A) , sdk = 0,6 , Ittnh = 119.36 (A)
Vậy: ñnI = 329.46 (A)
TĐL nhóm 3 :
Với Uđm=Ud=380 (V)
+ Tính dòng định mức của các thiết bị :
ϕ= Cos.U.3
P
I
d
ñm
ñm
Kết quả tính tốn ghi trong bảng:
+ Hệ số công suất của nhóm tbCosϕ được tính như sau:
STT Tên thiết bị
Pđm
(KW) ϕ
ϕ
tg
cos ksd Iđm(A) Imm(A)
1 Đ.cơ bơm nước lên tháp sấy 4 75,0
8,0 0.7 7.6 38
2 Đ.cơ bơm nước lên tháp sấy 4 75,0
8,0 0.7 7.6 38
3 Đ.cơ bơm Silicate lên tháp sấy 4 75,0
8,0 0.7 7.6 38
4 Đ.cơ bơm Silicate lên tháp sấy 4 75,0
8,0 0.7 7.6 38
5 Đ.cơ bơm Silicate vào bể 1 4 75,0
8,0 0.7 7.6 38
6 Đ.cơ bơm Silicate vào bể 1 4 75,0
8,0 0.7 7.6 38
7 Đ.cơ bơm Silicate vào bể 2 4 75,0
8,0 0.7 7.6 38
8 Đ.cơ bơm nước sinh hoạt 4 75,0
8,0 0.7 7.6 38
ĐAMH thiết kế cung cấp điện
14
∑
∑
=
== 8
1
8
1
.
i
ñmi
i
ñmii
tb
P
PCos
Cos
ϕ
ϕ = 0.8
Suy ra tbtgϕ = tg [arc cos(0.8)] = 0.75
+ Tính hệ số sử dụng sdk và hệ số thiết bị hiệu quả hqn của nhóm :
∑
∑
=
== 8
1
8
1
.
i
ñmi
i
ñmisdi
sdnh
P
Pk
k = 0.7
∑
∑
=
=
⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡
= 8
1
2
28
1
.
i
ñmi
i
ñmi
hqnh
P
P
n = 8
Tra bảng A2 tìm maxK từ sdk và hqn ta được maxK =1.2
+ Công suất tính tốn của nhóm được tính như sau :
• Công suất trung bình của nhóm:
tbP = ∑
=
13
1
.
i
ñmisdnh Pk = 0.7x32= 22.4 (KW).
• Công suất tác dụng tính tốn của nhóm:
tbmaxttnh P.KP = =1.2x22.4 = 26.88 (KW).
• Công suất phản kháng tính tốn của nhóm:
Vì hqn = 8 <10 do đó Q ttnh =1.1 Q tb = 1.1 tbP .tg tbϕ vậy :
Q ttnh = 1.1x22.4x0.75=18.48 (Kvar).
+ Công suất biểu kiến tính tốn của nhóm:
2
ttnh
2
ttnhttnh QPS += = 22 48.18 26.88 + = 32.62 (KVA).
+ Dòng tính tốn của nhóm :
d
ttnh
ttnh U.3
S
I = =
38,03
32.62
x
= 49.56 (A)
+ Dòng đỉnh nhọn của nhóm :
[ ]sdnhdmttnhmmdnnh kIIII .(max)max −+=
Với : maxmmI = 38 (A), ñmI = 7.6 (A) , sdk = 0,7, Ittnh = 49.56 (A)
Vậy : ñnI = 82.24 (A)
ĐAMH thiết kế cung cấp điện
15
III.Tính tốn cho tủ phân phối chính :
o Tâm phụ tải tủ chính :
X =
∑
∑
=
=
3
1
3
1
j
dmj
j
dmjj
P
P*X
= 565.95
2.1424
= 14.9 (m)
Y =
∑
∑
=
=
3
1
3
1
j
dmj
j
dmjj
P
P*Y
= 565.95
876
= 9.16 (m)
o Công suất tính tốn cho tủ chính của phân xưởng :
Pttpx = ∑
=
3
1j
ttnhjP = 95.565 (KW)
Qttpx = ∑
=
3
1j
ttnhjQ = 84.58 (KVar)
Suy ra : Sttpx = kdt 22 ttpxttpx QP + =114.856 (KVA)
Với : kdt =là hệ số đồng thời có giá trị từ 0.85 ÷ 1
ta chọn kdt = 0.9 (chỉ có 3 mạch chính dẫn đến các TĐL-bảng
B16_trang B35_Hướng dẫn thiết kế lắp đặt điện)
+ Dòng tính tốn của nhóm :
d
ttnh
ttnh U.3
S
I = =
38,03
114.856
x
= 174.5 (A)
+ Dòng đỉnh nhọn của nhóm :
[ ]sdnhdmttnhmmdnnh kIIII .(max)max −+=
Với : maxmmI = 329.46(A), ñmI = 47.75 (A) , sdk = 0,68, Ittnh = 174.5 (A)
Vậy : ñnI = 471.5 (A)
o Dời tủ chính về vị trí thuận lợi :
STT Tủ phân phối Xnh(m) Ynh(m) Pđm(KW)
1 Tủ phân phối nhóm 1 (TĐL1) 6.06 6.64 13.685
2 Tủ phân phối nhóm 2 (TĐL2) 21.621 6.6 55
3 Tủ phân phối nhóm 3 (TĐL3) 5.66 15.7 26.88
ĐAMH thiết kế cung cấp điện
16
X = 14 (m)
Y = 18.5 (m)
IV.Tính tốn bù hệ số công suất :
1. Ýù nghĩa của việc nâng cao hệ số công suất :
Nâng cao hệ số công suất ϕcos là một trong những biện pháp quan trọng để tiết
kiệm điện năng. Phần lớn các thiết bị dùng điện đều tiêu thụ công suất tác dụng P và công
suất phản kháng Q. Để tránh truyền tải một lượng Q khá lớn trên đường dây, người ta đặt
gần các hộ dùng điện các máy sinh ra Q (tụ điện, máy bù đồng bộ) để cung cấp trực tiếp
cho phụ tải, làm như vậy được gọi là bù công suất phản kháng. Khi có bù công suất phản
kháng thì góc lệch pha giữa dòng điện và điện áp trong mạch sẽ nhỏ đi, do đó hệ số công
suất ϕcos của mạch được nâng cao, giữa P, Q và góc ϕ có quan hệ như sau:
Khi hệ số ϕcos được nâng cao thì đưa đến những hiệu quả sau:
- Giảm được tổn thất công suất trong mạng điện.
- Giảm được tổn thất điện áp trong mạng điện.
- Tăng khả năng truyền tải của dây và MBA.
2. Xác định dung lượng bù:
Dung lượng bù được xác định theo công thức sau:
Qbù )( chpxttpx tgtgP ϕϕ −=
trong đó:
pxϕ =ứng với hệ số công suất(cos ) của phân xưởng
chϕ =ứng với hệ số công suất(cos chϕ ) của phân xưởng sau khi chọn
hệ số cos chϕ = 0.9 ÷ 0.95
ta chọn cos chϕ =0.92 suy ra tg chϕ = 0.426
với :Pttpx = 95.565 (KW) ,
Qttpx = 84.58 (KVar),
Sttpx = 114.856 (KVA)
cos =
ttpx
ttpx
S
P
=
856,114
565,95 = 0.832 suy ra tg pxϕ = 0.667
Suy ra : Qbù =95.565(0.667 - 0.426) =23 (KVar)
Sau khi bù thì công suất của phân xưởng là:
P
Qarctg=ϕ
pxϕ
pxϕ
ĐAMH thiết kế cung cấp điện
17
Spx(sau bù) =Kđt 22 )( buttpxttpx QQP −+ = 102.32 (KVA)
3. Chọn thiết bị bù :
Với : buøQ = 23 ( KVar)
Chọn loại thiết bị bù là tụ điện và dung lượng tụ cần phải chọn là:23 (Kvar)
¾ Với dung lượng như thế ta chọn bộ tụ:
Loại: KC2-0.38-50-3Y3
Công suất định mức :50 Kvar
Điện dung định mức : 1102 Fμ
Kiểu tụ : đấu tam giác
¾ Sau khi chọn máy bù, công suất phản kháng được bù vào là:
= 50(Kvar)
¾ Vậy sau khi bù công suất của phân xưởng là:
ttxbQ =Qttpx – = 84.58 – 50 = 34.58(Kvar)
Pttx = 95.565 (KW)
Spx(sau bù) = Kđt 22 )( buttpxttpx QQP −+ = 91.467 (KVA)
¾ Hệ số công suất sau khi đặt tụ bù:
tgϕ = 565.95
58.34=
ttx
ttxb
P
Q
= 0.36
suy ra : cosϕ = 0.94
-Đối chiếu với cách tra bảng E.17 trang E_26 và E_27 –Hướng Dẫn Thiết Kế ø Lắp Đặt
Điện (NHÀ XUẤT BẢN KHOA HỌC VÀ KỸ THUẬT)
với ϕcos =0.83 sau bù cos chϕ =0.92 thì Qtg= 0.243x Pttpx=0.243x95.565=23.2(Kvar)
và ϕcos =0.83 sau bù ϕcos =0.94 thì Qtg= 0.31x Pttpx=0.31x95.565=29.6(Kvar)
ta thấy: ttxbQ = 34.58 (Kvar) so với Qthanhgóp =Qtg= 29.6 (Kvar) thì rõ ràng chênh lệch
không đáng kể
-Như vậy việc chọn máy bù có Q =50(Kvar) là hồn tồn hợp lý lúc đó hệ số công suất của
phân xưởng được nâng lên 0.94
¾ Sơ đồ nối dây máy bù
buøQ
buøQ
ĐAMH thiết kế cung cấp điện
18
¾ Khi vận hành máy bù phải đảm bảo điều kiện sau :
Tụ điện phải đặt ở nơi khô ráo, ít bụi bặm, không dễ nổ, dễ cháy và không có khí
ăn mòn.
+ Điều kiện nhiệt : Phải giữ cho nhiệt độ không khí xung quanh tụ điện không
vượt quá + 350C.
+ Điều kiện điện áp : phải giữ điện áp trên cực của tụ điện không vượt quá 110%
điện áp định mức. Khi điện áp của mạng vượt quá giới hạn cho phép nói trên thì phải cắt
tụ điện ra khỏi mạng.
+ Trong lúc vận hành nếu thấy tụ điện bị phình ra thì phải cắt ngay ra khỏi mạng,
vì đó là hiện tượng của sự cố nguy hiểm, tụ có thể bị nổ.
V.Chọn máy biến áp cho phân xưởng :
1. Cơ sở lý thuyết :
Trong thực tế có nhiều phương pháp để chọn máy biến áp (MBA) sử dụng cho phân
xưởng ,nhà máy ,xí nghiệp. Tuy nhiên ta chỉ giới thiệu một số phương pháp thường gặp
để chọn. Thông thường trong thiết kế chọn MBA cho phân xưởng ta chỉ chọn từ 1 đến 2
MBA, ở đây ta giới thiệu hai phương pháp chọn MBA đó là: chọn MBA theo quá tải
thường xuyên và chọn theo quá tải sự cố.
Chọn MBA theo điều kiện quá tải sự cố:
Khi chọn công suất MBA theo điều kiện quá tải sự cố, khi một MBA hư thì công
suất định mức của MBA còn lại phải thỏa:
S MBA ≥
qtsc
ttx
k
S
ĐAMH thiết kế cung cấp điện
19
trong đó:S MBA : công suất định mức của MBA
Sttx : công suất phụ tải tổng của phân xưởng.
kqtsc: hệ số quá tải sự cố.
k qtsc = 1,4 nếu MBA đặt ở ngồi trời
k qtsc = 1,3 nếu MBA đặt trong nhà
Chọn MBA theo điều kiện quá tải thường xuyên:
- Công suất MBA được chọn sẻ nhỏ hơn công suất của tồn phân xưởng tức là: S
MBA < Sttpx
- Từ đồ thị đặc trưng phụ tải phân xưởng ta chuyển về dạng đồ thị phụ tải hai bậc,
và S1, S 2 được tính như sau:
+ S1= ∑
∑
i
i
2
i
t
t.S
với: S i _ tính từ vùng quá tải trở đi trong thời gian ∑ it = 10h,
-Trong trường hợp có hai vùng quá tải thì tính S1từ vùng có diện tích quá tải lớn
nhất về phía vùng quá tải còn lại.
+ S 2 = ∑
∑
i
ii
t
tS .2
với: S i _ phần công suất quá tải.
∑ it _ tổng thời gian quá tải.
-Trong trường hợp có nhiều vùng quá tải thì chọn vùng quá tải có diện tích lớn
nhất để tính.
Sau khi tính được S1và S 2 ta tính hệ số quá tải và hệ số non tải:
hệ số non tải: k1 =
dmMBAS
S1
hệ số quá tải: k 2 =
dmMBAS
S2
-Từ k1, k 2 ta sẽ kiểm tra tình trạng làm việc của MBA bằng cách tra đồ thị 36
đường cong của MBA: nếu cp22 kk < thì MBA chịu được quá tải, còn ngược lại thì
không chịu được quá tải khi đó ta phải chọn lại MBA.
¾ Đồ thị phụ tải
ĐAMH thiết kế cung cấp điện
20
Đối với phân xưởng thì công suất phụ tải tổng là:
S ttx = 91.467 (KVA).
Để xưởng phát triển trong tương lai từ 5 đến 10 năm sau ta sẽ chọn công suất
MBA lớn hơn phụ tải tổng của tồn phân xưởng.
2. Phương án chọn MBA:
+ Phương án 1:
Chọn hai MBA như nhau có công suất SđmB = 50 (KVA) (loại 10/0.4) kiểm tra theo
điều kiện quá tải sự cố:
SđmB ≥
qtsc
ttx
k
S
)(3,654,1
467,91 KVASdmB =≤
(do đặt MBA ngồi trời nên kqtsc = 1,4)
Như vậy phương án này không thỏa mản điều kiện chọn máy.
+ Phương án 2:
Chọn một MBA có công suất lớn hơn phụ tải tổng tồn phân xưởng. MBA được chọn
như thế nên ta sẽ không kiểm tra điều kiện quá tải của MBA.
Chọn MBA có công suất: S MBA =160 > 91.467 (KVA)
MBA do ABB chế tạo có các thông số là :
− S MBA =160(KVA), oPΔ =500(W), NPΔ =2950 (W) ,U N (%) = 4,5
− điện áp :10/0,4(KV)
− kích thước :dài-rộng-cao :1260-770-1420 (m)
− trọng lượng :820 (Kg)
ĐAMH thiết kế cung cấp điện
21
Như vậy : phương án có một MBA có khối lượng là 820 (Kg) đáp ứng được khả năng tải
điện cho cả xí nghiệp và (mục đích chọn Sđm =160 KVA mà không chọn Sđm =100 KVA)
là có thể tăng tải lên khi mở rộng phân xưởng trong tương lai(vì MBA có công suất khá
lớn so với tải)
Tuy nhiên,thường thì người ta chọn phương án 2 MBA, vì khi có sự cố một máy bị hư
thì máy còn lại vẫn có thể làm việc(trong điều kiện quá tải) và duy trì điện áp cho phân
xưởng .
¾ Sơ đồ nối dây MBA và máy bù
ĐAMH thiết kế cung cấp điện
22
Chương 3 : Chọn dây dẫn và thiết bị bảo vệ CB -
Kiểm tra sụt áp và tính tốn ngắn mạch
A. CHỌN DÂY DẪN:
I.Cơ sở lý thuyết :
1,Chọn dây pha :
Dây dẫn hạ áp được chọn theo điều kiện phát nóng:
Icpdd K
Ilv max≥
với : Ilv max là dòng điện làm việc lớn nhất của dây tải
• Phụ tải là một thiết bị: dòng điện làm việc lớn nhất bằng dòng điện định mức của
thiết bị ( Ilv max = Iđm ).
• Phụ tải là một nhóm thiết bị: dòng điện làm việc lớn nhất bằng dòng điện tính tốn
của nhóm thiết bị ( Ilv max = Ittnh ).
- K là tích các hệ số hiệu chỉnh K1, K2 , K3 .
K = K1K2K3
- K1 thể hiện ảnh hưởng cách lắp đặt.
- K2 thể hiện ảnh hưởng tương hỗ của 2 mạch kề nhau.
- K3 thể hiện ảnh hưởng của nhiệt độ tương ứng với dạng cách điện.
- Icpdd là dòng điện lâu dài cho phép của dây dẫn được chọn.
Trong trường hợp cụ thể của xưởng:
• Tất cả dây dẫn được đặt trên khay dọc tường nên K1 =1.
• Nhiệt độ môi trường 300C : K3 =1.
• Loại dây chọn cho hệ thống trong phân xưởng này đều là loại cáp đồng
2,Chọn dây trung tính (N):
ĐAMH thiết kế cung cấp điện
23
Tiết diện của dây trung tính cần lựa chọn cho phân xưởng ngồi yếu tố tải còn phải dựa
vào các yếu tố như :dạng của sơ đồ nối đất(TT,TN,IT...) và phương pháp bảo vệ chống
chạm điện trực tiếp .
-đối với mạch một pha:
+ FN =Fpha – nếu tải là bất đối xứng hoặc tải gây sóng hài,phóng điện hay khi
FCu ≤ 16mm2 và FAl ≤ 25mm2 cho các mạch một pha.
+ FN = 0.5Fpha – cho các trường hợp còn lại (dây trung tính phải được bảo vệ thích
hợp).
-đối với hệ thống 3 pha:
+khi FCu>16 mm2 hay FAl >25 mm2 thì FN =Fpha
+các trường hợp còn lại chọn FN = 0.5Fpha
3,Chọn dây nối đất bảo vệ (PE):
-Dây PE cần được bọc và sơn màu (vàng hoặc xanh lá) để dễ dàng phân biệt với các dây
khác
-Cần được bảo vệ chống hư hỏng cơ và hố
-Với cùng một loại vật liệu :
+Fpha ≤ 16mm2 thì FPE =Fpha
+16 <Fpha ≤ 35 mm2 thì FPE =16mm2
+Fpha>35 mm2 thì FPE =0.5Fpha
với : FN – tiết diện của dây trung tính (mm2)
FPE– tiết diện của dây nối đất bảo vệ (mm2)
Fpha – tiết diện của dây pha (mm2)
FCu – tiết diện của dây dẫn bằng đồng (mm2)
FAl – tiết diện của dây dẫn bằng nhôm (mm2)
ĐAMH thiết kế cung cấp điện
24
II.Chọn dây cho phân xưởng :
1.chọn dây phía hạ áp của MBA :
MBA có :Sđm=160(KVA),Uhạ=400(V)
IđmMBA=231(A)
⇒ Icpdd ≥ IđmMBA=231(A)
- chọn cáp đơn do LENS chế tạo dây loại 1x70. Do MBA đặt ngồi trời nên dòng
điện cho phép là 268 (A). Rdd (20OC) = 0.268 ( km/Ω )
- chọn dây trung tính cùng loại có FN = 0.5Fpha ,loại 1x35, Icpdd = 169(A)
Với Psc=500(MVA) suy ra: Isc = 5.45(KA)
2.Từ các máy biến áp đến tủ phân phối chính:
Sau khi bù công suất phản kháng, tổng công suất biểu kiến cần từ các máy biến áp:
SΣ=91.467 (KVA).
Dòng điện tính tốn:
Itt= 38.03
467,91
× = 139 (A)
Hệ số hiệu chỉnh K2 =1 do có 1 mạch cáp trong một hàng đơn.
⇒ Icpdd
321 KKK
I tt≥ = 139 (A)
- chọn cáp đơn do LENS chế tạo dây loại 1x25. Do MBA đặt ngồi trời nên dòng
điện cho phép là 144 (A). Rdd (20OC) = 0.727 ( km/Ω )
- chọn dây trung tính cùng loại có FN = 0.5Fpha ,loại 1x16, Icpdd = 113(A)
3.Từ tủ phân phối chính đến các tủ động lực 1,2,3 :
¾ TPPC-TĐL1
Công suất Stt = 16.95 (KVA)
Dòng điện tính tốn Itt = 25.75 (A)
Hệ số hiệu chỉnh K2 = 0.85 do trên khay cáp có 2 mạch cáp
⇒ Icpdd
321 KKK
I tt≥ = 30.3 (A)
- chọn cáp đơn do LENS chế tạo loại 1x2.5. Icpdd = 41(A) ,
ĐAMH thiết kế cung cấp điện
25
- chọn dây trung tính cùng loại(FN=Fpha), Rdd(20OC) =7.41( km/Ω )
¾ TPPC-TĐL2
Công suất Stt =78.56 (KVA)
Dòng điện tính tốn Itt = 119.36 (A)
Hệ số hiệu chỉnh K2 = 1 do trên khay cáp có 1 mạch cáp
⇒ Icpdd
321 KKK
I tt≥ = 119.36 (A)
- chọn cáp đơn do LENS chế tạo loại 1x25,Icpdd =144 (A),
Rdd(20OC) = 0.727 ( km/Ω )
- chọn dây trung tính cùng loại có FN = Fpha ,loại 1x25 ,Icpdd =144(A)
¾ TPPC-TĐL3
Công suất Stt =32.62 (KVA)
Dòng điện tính tốn Itt = 49.56(A)
Hệ số hiệu chỉnh K2 = 0.85 do trên khay cáp có 2 mạch cáp
⇒ Icpdd
321 KKK
I tt≥ = 58.3 (A)
- chọn cáp đơn do LENS chế tạo loại 1x6. Icpdd = 66 (A),
Rdd(20OC) = 3.08 ( km/Ω )
- chọn dây trung tính cùng loại(FN=Fpha)
4.Từ tủ động lực đến các thiết bị :
− tủ động lực 1
Kí hiệu
thiết bị
Số
lượng
K Iđm (A)
Icpdd
(A)
Loại dây-
FN=Fpha(mm2)
Rdd( km/Ω )
(20OC)
1 1 0.7 2.1 5 VCm-0.5 37.1
2 1 0.7 3.8 7 VCm-0.75 24.74
ĐAMH thiết kế cung cấp điện
26
3 2 0.7 4.05 7 VCm-0.75 24.74
4 1 0.7 2.23 5 VCm-0.5 37.1
5 2 0.7 2.23 5 VCm-0.5 37.1
6 2 0.7 2.1 5 VCm-0.5 37.1
7 2 0.7 2.23 5 VCm-0.5 37.1
8 2 0.7 2.23 5 VCm-0.5 37.1
9 2 0.79 47.75 62 CVV-(4x)14 1.33
10 1 0.79 23.875 34 CVV-(4x)5.5 3.4
11 2 0.71 7.6 12 VCm-1.25 14.9
12 2 0.71 7.6 12 VCm-1.25 14.9
13 2 0.71 7.6 12 VCm-1.25 14.9
14 1 0.71 7.6 12 VCm-1.25 14.9
15 1 0.71 7.6 12 VCm-1.25 14.9
B.CHỌN CB:
1.Cơ sở lý thuyết:
Chọn thiết bị bảo vệ cho mạng hạ áp của nhà máy là máy cắt hạ thế (CB).
− Điều kiện chọn CB:
UđmCB≥Ulưới
− Dòng định mức của CB phải lớn hơn dòng làm việc lớn nhất:
IđmCB ≥ Itt =Ilvmax
− Trong một số trường hợp khi chọn CB cần kiểm tra khả năng tác động của CB
theo điều kiện :
Icắt nhanh CB > Iđn(=Ikđ)
Ngồi các điều kiện trên thì để đảm bảo an tồn hơn nữa cần có các thiết bị bổ xung như
thiết bị chống dòng rò RCD có độ nhạy cao,cầu chì,dao cách ly...
ĐAMH thiết kế cung cấp điện
27
Chọn CB phối hợp với dây dẫn :
− Thiết bị bảo vệ cần phải phối hợp với dây dẫn mà nó bảo vệ
do : Icắtnhiêt=kIđmCB ,Kbv = kqt/k
một cách gần đúng Kbv =1,nên có thể coi :IđmCB ≤ I’cp
với CB không hiệu chỉnh : Icắtnhiệt = Iđm
với CB hiệu chỉnh được : Icắtnhiêt = (0.4÷ 1)Iđm
− Kiểm tra trong trường hợp ngắn mạch một pha và ba pha :
Imm ≤ Icắttừ ≤ IN(1)
IcắtCB ≥ I(3)N
với : Icắttừ =(4 ÷ 6) Iđm
Icắtnhanh=(2 ÷ 4) IđmCB
trong đó : Kbv:hệ số thể hiện sự bảo vệ với dây dẫn
kqt :hệ số quá tải ngắn hạn cho phép của dây dẫn trong khoảng ≤ 1h
Icắtnhiệt: dòng tác động cắt nhiệt của CB
Icắttư : dòng tác động cắt từ của CB
Icắtnhanh: dòng tác động cắt nhanh của CB
I’cp :dòng cho phép của dây sau khi đã hiệu chỉnh
2.Tính tốn và chọn CB:
¾ Bảng chọn CB cho các TPP :
Itt(A)
Icpdd
(A)
Mã hiệu
CB
IđmCB
(A)
Uđm
(V)
IcắtCB
(KA)
MBA-TPPC 139 144 NS250N 250 750 36
TPPC-TĐL1 25.75 41 NS100N 100 750 25
TPPC-TĐL2 119.36 144 NS160N 160 750 36
TPPC-TĐL3 49.56 66 NS100N 100 750 25
¾ Chọn CB cho các động cơ :
Kí hiệu
thiết bị
số lượng Iđm(A)
Icpdd
(A)
Mã hiệu
CB
IđmCB
(A)
Uđm
(V)
IcắtCB
(KA)
1 1 2.1 5 C60a 40 440 5
2 1 3.8 7 C60a 40 440 5
3 2(nhóm) 10.96 7 C60a 40 440 5
4 1 2.23 5 C60a 40 440 5
5 2 2.23 5 C60a 40 440 5
ĐAMH thiết kế cung cấp điện
28
6 2 2.1 5 C60a 40 440 5
7 2 2.23 5 C60a 40 440 5
8 2 2.23 5 C60a 40 440 5
9 2(nhóm) 151.88 62 NS250N 250 750 36
10 1 25.875 34 C60a 40 440 5
11 2(nhóm) 21.91 12 C60a 40 440 5
12 2(nhóm) 21.91 12 C60a 40 440 5
13 2(nhóm) 21.91 12 C60a 40 440 5
14 1 7.6 12 C60a 40 440 5
15 1 7.6 12 C60a 40 440 5
C.TÍNH TỐN SỤT ÁP :
1. Yêu cầu về độ sụt áp:
Trong tính tốn cung cấp điện, tuy tổng trở các đường dây nhỏ nhưng không thể bỏ qua
được. Khi mang tải luôn tồn tại sự sụt áp giữa đầu và cuối đường dây. Sự vận hành của
các tải (động cơ, chiếu sáng …) phụ thuộc nhiều vào điện áp trên đầu vào của chúng và
đòi hỏi giá trị điện áp gần với giá trị định mức. Do đó, sau khi chọn tiết diện dây dẫn phù
hợp ta phải kiểm tra độ sụt áp để khi mang tải lớn nhất điện áp tại điểm cuối đường dây
phải nằm trong phạm vi cho phép (ΔUcp)
Độ sụt áp lớn nhất cho phép: do những yêu cầu vận hành, ảnh hưởng của điện áp đối
với tuổi thọ các thiết bị nên theo qui định (theo tiêu chuẩn IEC ).
+ Đối với chiếu sáng, độ sụt áp < 6%.
+ Đối với các thiết bị khác, độ sụt áp < 8%.
[Dựa theo Tài Liệu Hướng Dẫn Thiết Kế Lắp Đặt Điện Theo Tiêu Chuẩn Quốc Tế
IEC - bảng H1-26,trang H1-35].
2. phương pháp tính tốn sụt áp :
Khi làm việc bình thường sụt áp trên dây dẫn thoả:
UΔ max≤5%Uđm=0.05x380=19(V)
L:Chiều dài dây (Km)
R:điện trở của dây ( Km/Ω )
ĐAMH thiết kế cung cấp điện
29
F :tiết diện của dây dẫn (mm2)
R0(Cu) = F
kmmm /.5.22 2Ω
R0(Al) = F
kmmm /.36 2Ω
-X được bỏ qua cho dây có tiết diện nhỏ hơn 50 mm2.Nếu không có thông tin nào
khác thì cho X=0.08( Km/Ω ),X=LX0 , Rdây=LxR0 , , Uđm = 0.4 (KV)
-Công thức kiểm tra sụt áp cho phép là :
≤+∑
=
dmii
n
i
ii UXQRP
1
ΔUcp
và : UΔ max=ΔU+ΔUi+ΔUj
với: - Pi ,Qi là công suất tác dụng và phản kháng trên phân đoạn i
- Xi cảm kháng của phân đoạn i
- ΔU :độ sụt áp từ MBA đến TPPC
- ΔUi :độ sụt áp từ TPPC đến TĐL 1,2 3
- ΔUj :độ sụt áp từ TĐL đến thiết bị
a. Sụt áp từ MBA đến TPPC ( UΔ ):
Chính là sụt áp từ MBA đến thanh cái và từ thanh cái đến TPPC
- L=L0+Lm =0.015 (Km), RO(MBA)=0.268( Km/Ω ),RO(dd)=0.727 ( Km/Ω ),
- Ptt=95.565(KW),Qtt=84.58(Kvar)
- Rdây=0.268x10 +0.727x5 =6.53x10-3(Ω ), Xdây=0.08x10 x10-3=0.8x10-3(Ω )
⇒ UΔ =(RdâyPtt∑+Xdây.Qtt∑ )/Uđm = 1.91 (V)
b. Sụt áp từ TPPC đến TĐL 1,2,3:( UiΔ )
¾ TPPC-TĐL1:
- L=0.019 (Km), R0=7.41 ( Km/Ω ), Ptt=13.685(KW),
⇒ UΔ 1=(RdâyPtt∑ +Xdây.Qtt∑ )/Uđm = 5 (V)
¾ TPPC-TĐL2:
- L=0.030 (Km), R0=0.727 ( Km/Ω ), Ptt=55(KW),
⇒ UΔ 2 =(RdâyPtt∑ +Xdây.Qtt∑ )/Uđm = 3.15 (V)
ĐAMH thiết kế cung cấp điện
30
¾ TPPC-TĐL3:
- L=0.007 (Km), R0=3.08 ( Km/Ω ), Ptt=26.88(KW),
⇒ UΔ 3 =(RdâyPtt∑ +Xdây.Qtt∑ )/Uđm = 1.53 (V)
c.Tính sụt áp từ TĐL đến thiết bị: ( UΔ j )
Kí hiệu
thiết bị
Số
lượng
L(Km)
10-3
R0(20OC)
( km/Ω )
Loại dây-
FN=Fpha(mm2)
Pđm
(Kw)
UΔ
j(V)
UΔ max
(V)
1A 1 14.7 37.1 VCm-0.5 1.1 1.58 8.5
2A 1 14.5 24.74 VCm-0.75 2 1.89 8.8
3A 2 15 24.74 VCm-0.75 2 1.95 8.86
4A 1 14 37.1 VCm-0.5 1.1 1.5 8.41
5B 1 11.2 37.1 VCm-0.5 1.1 1.2 8.1
6B 1 12.3 37.1 VCm-0.5 1.1 1.32 8.23
7B 1 13.5 37.1 VCm-0.5 1.1 1.45 8.36
8B 1 10 37.1 VCm-0.5 1.1 1.07 8
5C 1 7.6 37.1 VCm-0.5 1.1 0.8 7.7
6C 1 8.8 37.1 VCm-0.5 1.1 0.94 7.85
7C 1 10 37.1 VCm-0.5 1.1 1.07 8
8C 1 6.4 37.1 VCm-0.5 1.1 0.68 7.6
9A 2 7.5 1.33 CVV-(4x)14 22 0.6 5.64
10A 1 8 3.4 CVV-(4x)5.5 11 0.8 5.85
11 2 14.6 14.9 VCm-1.25 4 2.3 5.73
12 2 13.5 14.9 VCm-1.25 4 2.1 5.56
13 2 12.3 14.9 VCm-1.25 4 1.93 5.37
14 1 15.8 14.9 VCm-1.25 4 2.5 5.92
ĐAMH thiết kế cung cấp điện
31
15 1 14.6 14.9 VCm-1.25 4 2.3 5.73
Như vậy :độ sụt áp khi mang tải lớn nhất ( UΔ max)ở cuối đường dây đều nhỏ hơn
19V(<5%Uđm)cho thấy rằng dây dẫn đã chọn đảm bảo cho phân xưởng có độ sụt áp nằm
trong phạm vi cho phép.
D.TÍNH NGẮN MẠCH:
Mục đích của tính tốn ngắn mạch là để xác định khả năng cắt của thiết bị bảo
vệ,kiểm tra ổn định nhiệt của dây,kiểm tra độ nhạy của thiết bị bảo vệ,kiểm tra độ bền
điện động.
I.Tính ngắn mạch ba pha I(3)N :
1. Xác định dòng điện ngắn mạch thông qua tổng trở ngắn mạch ZT:
Dòng điện ngắn mạch IN tại một điểm bất kỳ là:
I(3)N=
T
20
Z.3
U =
TZ.3
400
trong đó:
U20 : điện áp dây phía thứ cấp khi không tải (hở mạch).
ZT: Tổng trở mỗi pha tới điểm ngắn mạch.
I(3)N:dòng điện ngắn mạch 3 pha (KA).
Các thành phần R, X, Z (Ω )được thể hiện qua giản đồ tổng trở. Phương pháp này sẽ
chia lưới ra các đoạn và mỗi đoạn được đặc trưng bởi R và X .
2. Xác định trở kháng của máy biến áp:(tra bảng H1-48 Hướng dẫn thiết kế lắp đặt
điện theo tiêu chuẩn quốc tế IEC-Nhà xuất bản khoa học và kỹ thuật)
-Với SđmB=160(KVA) tra bảng ta được :
RBA=16.2(mΩ ),XBA=41(mΩ ) ,ZBA=44.1(m )
-Hay có thể được tính bằng công thức sau :
RBA = 32
2
10
. ×Δ
dmB
HN
S
UP
XBA = 10
2
0
0 ×
dmB
HN
S
UU
3.Xác định trở kháng của dây dẫn :
Tỗng trở của các phân đoạn nối tiếp sẽ được tính:
ZT(i) =
2
)(
2
)( iTiT XR +
với : RT(i) = RMBA +∑ LR
XT(i) = XMBA +∑ LX
Ω
ĐAMH thiết kế cung cấp điện
32
-RT(i), XT(i) :tổng trở và trở kháng của các phân đoạn nối tiếp cần tính tại điểm
ngắn mạch i và được tính :R = RoL , X = XoL
-Cảm kháng Xo có thể được nhà chế tạo cung cấp.Đối với dây dẫn có tiết diện dây
dẫn nhỏ hơn 50 mm2 cảm kháng có thể được bỏ qua, nếu không có số liệu nào khác có
thể lấy Xo = 0.08(Ω/km).
4.Tính tốn :
a.tính ngắn mạch tại TPPC:
ZBA =44.1x10-3(Ω )
Rdây =R0L=6.53x10-3(Ω )
Xdây =X0L=0.8 x10-3(Ω )
Zdây=6.6x10-3(Ω )
Z∑ =50.7x10-3(Ω)
I(3)N =Uđm/(1.732x Z∑ ) =400/( 3 x50,7.10-3) =4.56 (KA)
b.tính ngắn mạch tại các TĐL:
TĐL1:
Xdây =0;Rdây=19x7,41.10-3 =140.8x10-3 (Ω)
Z∑ =(140.8+50.7).10-3=191.5x10-3 (Ω)
I(3)N =Uđm/( 3 x Z∑ ) =400/( 3 x191.5x10-3) =1.2 (KA)
TĐL2:
Xdây =0;Rdây =21.81x10-3 (Ω)
Z∑ =(21.81+50.7)x10-3=72.51x10-3 (Ω)
I(3)N =Uđm/( 3 x Z∑ ) =400/( 3 x72.51x10-3) =3.18 (KA)
TĐL3:
Xdây =0;Rdây=21,56.10-3 (Ω)
Z∑ =72,26.10-3 (Ω)
I(3)N =Uđm/( 3 x Z∑ ) = 400/( 3 x72.26x10-3) =3.2 (KA)
c, tính I(3)N tại các động cơ :
I(3)N=
∑Z
U
.3
20 =
∑Z.3
400
Với : Z∑ = ZMBA + ZTPPC + ZĐLi + ZKj
Trong đó :
ZTPPC =Lz0 : tổng trở dây dẫn tính tư TPPC đến MBA
ZĐlj =Lzj : tổng trở dây dẫn tính tư TĐL thứ j đến TPPC
ZKi =Lzi :tổng trở dây dẫn tính từ thiết bị thứ i đến TĐL tương ứng thứ j
ĐAMH thiết kế cung cấp điện
33
z = 22 dd xr +
d.Bảng tính ngắn mạch tại các động cơ :
Kí hiệu
thiết bị
Số
lượng
L(Km)
10-3
R0( km/Ω )
(20OC)
Z(Ω
)10-3
Iđm
(A)
IcắtCB
(KA)
I(3)N
(KA)
1A 1 14.7 37.1 545.4 2.1 5 0.31
2A 1 14.5 24.74 358.73 3.8 5 0.42
3A 2 15 24.74 731.1 4.05 5 0.25
4A 1 14 37.1 519.4 2.23 5 0.33
5B 1 11.2 37.1 415.5 2.23 5 0.38
6B 1 12.3 37.1 456.3 2.1 5 0.36
7B 1 13.5 37.1 500.8 2.23 5 0.33
8B 1 10 37.1 371 2.23 5 0.41
5C 1 7.6 37.1 282 2.23 5 0.5
6C 1 8.8 37.1 326.5 2.1 5 0.45
7C 1 10 37.1 371 2.23 5 0.41
8C 1 6.4 37.1 237.4 2.23 5 0.54
9A 2 7.5 1.33 10 22 36 2.8
10A 1 8 3.4 27.2 11 5 2.32
11 2 14.6 14.9 217.54 4 5 0.8
12 2 13.5 14.9 201 4 5 0.85
13 2 12.3 14.9 183.3 4 5 0.9
14 1 15.8 14.9 235.4 4 5 0.75
15 1 14.6 14.9 217.5 4 5 0.8
II.Tính ngắn mạch một pha I(1)N :
1. Xác định dòng điện ngắn mạch:
I(1)N =
021
95.02303
ZZZ ++
××
trong đó :
ĐAMH thiết kế cung cấp điện
34
Z1 = tổng trở thứ tự thuận của dây dẫn
Z2 (= Z1)= tổng trở thứ tự nghịch của dây dẫn
Z0 (=(2,2÷3)Z1)= tổng trở thứ tự không của dây dẫn
2. tính tốn :
a.tính ngắn mạch tại TPPC:
Z2 = Z1 = Zk2 = 50.7x10-3(Ω)
Z0 =2,5Z1=2.5x52.23x10-3=126.75 x10-3 (Ω)
I(1)N =
021
95,02303
ZZZ
xx
++ = 2.873 (KA)
b.tính ngắn mạch tại các TĐL:
TĐL1:
Z2 = Z1 = Zk2 = 191.5x10-3(Ω)
Z0 =2,5Z1=2.5x191.5.10-3(Ω)
I(1)N =
021
95,02303
ZZZ
xx
++ = 0.76 (KA)
TĐL2:
Z2 = Z1 = Zk2 = 72.51.10-3 (Ω)
Z0 =2,5Z1=2,5x72,51.10-3 (Ω)
I(1)N =
021
95,02303
ZZZ
xx
++ =2 (KA)
TĐL3:
Z2 = Z1 = Zk2 = 72,26.10-3(Ω)
Z0 =2,5Z1=2.5x72,26.10-3(Ω)
I(1)N =
021
95,02303
ZZZ
xx
++ =2.02 (KA)
c.Bảng tính ngắn mạch một pha tại các động cơ:
Kí hiệu
thiết bị
Số
lượng
L(Km)
10-3
R0( km/Ω )
(20OC)
Z(Ω
)10-3
IđmĐC
(A)
IcắtCB
(KA)
I(1)N (KA)
1A 1 14.7 37.1 545.4 2.1 5 0.2
2A 1 14.5 24.74 358.73 3.8 5 0.26
3A 2 15 24.74 731.1 4.05 5 0.16
ĐAMH thiết kế cung cấp điện
35
4A 1 14 37.1 519.4 2.23 5 0.2
5B 1 11.2 37.1 415.5 2.23 5 0.24
6B 1 12.3 37.1 456.3 2.1 5 0.22
7B 1 13.5 37.1 500.8 2.23 5 0.18
8B 1 10 37.1 371 2.23 5 0.23
5C 1 7.6 37.1 282 2.23 5 0.31
6C 1 8.8 37.1 326.5 2.1 5 0.28
7C 1 10 37.1 371 2.23 5 0.26
8C 1 6.4 37.1 237.4 2.23 5 0.25
9A 2 7.5 1.33 10 22 36 1.76
10A 1 8 3.4 27.2 11 5 1.46
11 2 14.6 14.9 217.54 4 5 0.5
12 2 13.5 14.9 201 4 5 0.53
13 2 12.3 14.9 183.3 4 5 0.57
14 1 15.8 14.9 235.4 4 5 0.47
15 1 14.6 14.9 217.5 4 5 0.5
5.kiểm tra điều kiện :
Vị trí ngắn mạch Icpdd(A) Iđn(A) Icắttừ(A) IcắtCB(KA) I(1)N (KA) I(3)N (KA)
TPPC 144 471.5 695 36 2.873 4.56
TĐL1 41 112.4 128.75 25 0.76 1.2
TĐL2 144 329.46 596.8 36 2 3.18
TĐL3 66 82.24 247.8 25 2.02 3.2
¾ Từ bảng trên ta thấy :
IcắtCB > I(3)N
Imm ≤ Icắttừ ≤ IN(1)
với : Icắttừ =(4 ÷ 6) Iđm , Imm = Iđn
ĐAMH thiết kế cung cấp điện
36
Vậy các CB đã chọn thoả điều kiện của dây dẫn và ngắn mạch .
¾ Nếu xét tại thời điểm có ngắn mạch , động cơ đang vận hành sẽ giống như những
máy phát(trong khoảng thời gian ngắn )và cung cấp dòng đổ về điểm ngắn mạch,vì
vậy đối với những động cơ có công suất lớn ta phải xét đến ảnh hưởng này.Tuy nhiên
phân xưởng ta đang xét động cơ thuột loại nhỏ nên có thể bỏ qua ảnh hưởng này.
Sơ đồ tính ngắn mạch ba pha tổng quát của phân xưởng
Chương 4 : Thiết kế bảo vệ an tồn điện cho người
I.Khái quát hệ về thống nối đất phân xưởng :
¾ Mục đích xây dựng hệ thống nối đất:
• Chống giật
• Chống hoả hoạn do điện
• Cung cấp điện liên tục
• Chống quá áp
• Chống nhiễu điện
Mỗi sơ đồ nối đều có ưu điểm và khuyết điểm riêng của nó tùy thuộc hệ thống xí
nghiệp mà ta lựa chọn sao cho phù hợp.
ĐAMH thiết kế cung cấp điện
37
Tính chất làm việc của phân xưởng đang xét là : công nhân làm việc ở phân xưởng
luôn tiếp xúc máy móc, thiết bị làm việc vì vậy đòi hỏi an tồn, vì thế trường hợp có sự cố
chạm vỏ xảy ra bắt buột phải ngắt điện nếu không sẽ gây nguy hiểm cho công nhân.
Để đơn giản và kinh tế cho lắp đặt ta chọn hệ thống bảo vệ theo sơ đồ TN-C-S, tuy
nhiên sơ đồ này cũng còn nhiều hạn chế.
¾ Những điều kiện tiên quyết:
Sơ đồ TN yêu cầu trung tính phía hạ áp của MBA nguồn,vỏ của tủ phân phối,vỏ
của tất cả các phần tử khác trong mạng và các vật dẫn tự nhiên phải được nối đất
chung.
Đối với một trạm có phần đo lường được thực hiện phía hạ áp ,cần có biện pháp
cách ly có thể nhìn thấy được ở phía đầu nguồn hạ thế.
Dây PEN không bao giờ được cắt trong bất kì trường hợp nào.Việc điều khiển và
bảo vệ ở các máy cắt mạch trong mạng TN được sắp xếp như sau:
-loại 3 cực khi mạch có dây PEN;
-loại 4 cực (3 pha +dây trung tính)khi mạch có dây trung tính riêng biệt với
dây PE.
¾ Giới thiệu các sơ đồ TN và cách thiết kế
Sơ đồ TN
Điểm nối sao của nguồn sẽ được nối với tiếp đất . Các bộ phận cần nối đất và vật dẫn
tự nhiên của lưới nối với dây trung tính . Một vài phương án của sơ đồ TN là :
1.Sơ đồ TN-C (3 pha 4 dây) :
Đặc tính :
- Dây trung tính là dây bảo vệ và được gọi là PEN . Sơ đồ này không được phép sử
dụng đối với các dây nhỏ hơn 10mm (dây Cu)và 16mm (dây Al) và thiết bị điện cầm tay
.Sơ đồ TN-C đòi hỏi một sự đẳng thế hiệu quả trong lưới với nhiều điểm nối đất lặp
lại.Các vỏ thiết bị và vật dẫn tự nhiên sẽ nối với dây trung tính .
- Cách lắp dây PE : Dây trung tính và PE được sử dụng chung gọi là dây PEN
- Bố trí bảo vệ chống chạm điện gián tiếp sơ đồ có dòng sự cố và điện áp tiếp xúc lớn
:
ĐAMH thiết kế cung cấp điện
38
• Có thể ngắt điện trong trường hợp hư hỏng cách điện ;
• Ngắt điện được thực hiện bằng cách CB hoặc cầu chì RCD (thiết bị chống dòng
rò )sẽ không được sử dụng vì sự cố hư hỏng cách điện được coi như ngắn mạch
pha –trung tính .
¾ Hệ quả :
-Quá áp :
• Trong điều kiện bình thường ,điểm trung tính ,vỏ thiết bị và đất có cùng điện thế .
• Do hiệu ứng cục bộ của điện cực nối đất ,điện thế có thể thay đổi theo khoảng
cách đối với điện cực . Do vậy , khi hư hỏng cách điện trung áp , dòng sẽ qua điện
cực nối đất của trung tính cuộn hạ và điện tần số công nghiệp sẽ xuất hiện giửa vỏ
thiết bị hạ áp và đất ở xa
• Độ tin cậy cung cấp điện , nhiễu điện từ và phòng cháy ; dòng khi hư hỏng cách
điện không được hạn chế bằng điện trở điện cực nối đất và rất lớn (vài KA ) . Khi
có hư hỏng cách điện hạ áp , độ sụt áp nguồn , nhiễu điện từ và khả năng hư hỏng
(cháy ) thường cao
• Khi hư hỏng cách điện hạ áp,điện trung tính của tam giác điện áp sẽ dịch chuyển
và điện áp giữa pha và vỏ thiết bị sẽ vượt quá điện áp pha –trung tính .Trên thực tế
,giá trị 1,45Un thường được tiếp nhạântrong tính tốn gần đúng (Un- điện áp pha )
• Dây PEN cần thoả mãn điều kiện của 2 chức năng và chức năng PE phải được ưu
tiên .
• Sơ đồ TN-C không dùng cho lưới có tiết diện < 10 mm (Cu) ,< 16mm(Al). Nó
cũnh không được dùng cho dây mềm kéo di động .
-Chống cháy :sơ đồ TN-C không dùng cho những nơi có khả năng cháy nổ cao .
-Tương hợp điện từ :
ĐAMH thiết kế cung cấp điện
39
+Khi có dây PEN , dòng do tải không đối xứng chạy qua sẽ tạo nên điện áp rơi và tạo
nên các dộ lệch điện thế . Do đó sẽ phát sinh dòng điện chạy trong mạch tạo bởi vỏ thiết
bị , vật dẫn tự nhiên , cáp đồng trục và các thiết bị thông tin gây nhiễu .
-Ăn mòn :
+Sự ăn mòn bắt đầu từ thành phần dòng DC mà dây PEN tải chúng ăn mòn điện cực
nối đất .
+Bố trí bảo vệ chống chạm điện gián tiếp trong sơ đồ có dòng sự cố và điện áp tiếp
xúc lớn :
• Tự động cắt nguồn khi có hư hỏng cách điện
• CB và cầu chí sẽ đảm bảo việc cắt này .
Thiết kế vận hành :
9 Khi dùng CB hoặc cầu chì. tổng trở nguồn của mạch trước và sau thiết bị cần
được xác định khi thiết kế.Tổng trở này cần dươc đo sau khi lắp đặt và theo định
kỳ.Đặt tính thiết bị bảo vệ sẽ được xác định theo điện trở này này
9 Khi công trình được cung cấp từ 2 nguồn , các đặt tính cắt của CB cần được xác
định thèonguồn sử dụng
9 Bất kỳ sự cải tạo nào của lưới cũng phải kiểm tra điều kiện bảo vệ
2.Sơ đồ TN-S (3 pha 5 dây):
¾ Đặc tính:
- Dây bảo vệ vá dây trung tính là riêng biệt .Đối với cáp có vỏ bọc chì, dây bảo vệ thường
là vỏ chì . HệTNS là bắt buộc đối với mạch có tiết diện < 10mm (Cu) và 16mm((Al)
hoặc các thiết bị di động
- Cách nối đất :
• Điểm trung tímh của biến áp dược nối đất 1 lần tại đầu vào lưới . Các vỏ kim loại
và vật dẫn tự nhiên sẽ được nối vào dây bảo vệ PE , dây này sẽ được nối trung tính
biến áp.
- Bố trí dây PE :
• Dây PE tách biệt với dây trung tính và được định kích cỡ theo dòng sự cố lớn nhất
có thể xảy ra.
• Bố trí bảo vệ chống chạm điện . Do dòng sự cố và điện áp tiếp xúc lớn nên:
-Tự dộng cắt nguồn khi có hư hỏng cách điện .
-CB và cầu chì sẽ đảm nhận vai trò này hoặc các RCD
¾ Hệ quả :
- Quá điện áp : Trong điều kiện bình thường , trung tính biến áp và vỏ thiết bị cùng điện
thế
- Khả năng liên tục cung cấp điện , nhiễu điện từ , phòng cháy thấp
ĐAMH thiết kế cung cấp điện
40
- Dây PE không được nối đất lặp lại tránh điện áp rơi và dòng trong dây bảo vệ trong điều
kiện vận hành bình thường .
- Tương hợp điện từ : trong điều kiện bình thường dây PE không có sụt áp do đó nhược
điểm của sơ đồ TNC được khắc phục.Sơ đồ TNC sẽ tương tự như sơ dồ TNS về vấn đề
này .Khi có hư hỏng cách điện,điện áp xung lớn sẽ xuất hiện trên dây PE,tạo nên hiện
tượng quá độ như sơ đồ TNC
Thiết kế vận hành :
- Tính tốn tổng trở của nguồn và của mạch có kiêm tra bằng đo lường sau lắp đặt và
định kỳ sau đó .
- Xác định điều kiện cắt khi công trình được cấp từ 2 nguồn.
- Kiểm tra điều kiện bảo vệ khi có sự cải tạo lưới.
- Sử dụng RCD với dòng tác động 500 mA sẽ tránh được hư hỏng về điện cũng như
những hư hỏng này xảy ra do hư hỏng cách điện hoặc ngắn mạch qua tổng trở.
ĐAMH thiết kế cung cấp điện
41
3.Sơ đồ TN-C-S :
SÔ ÑOÀ TN-C-S
A
B
C
N
PE
PEN
RnñHT
TN-C TN-S
-Sơ đồ TN-C-S là sự kết hợp giữa hai sơ đồ TN-C và TN-S,vì vậy mà ta tận dụng
được những ưu khuyết điểm của chúng để bảo vệ an tồn cho phân xưởng.
-Khi dùng chung một lưới , sơ đồ TN-S luôn sử dụng sau sơ đồ TN-C và điểm phân
giữa dây PE khỏi dây PEN thường là điểm đầu của lưới.
-Từ tủ điện chính đến các tủ phân phối ta sử dụng mạng kiểu TN-C,từ tủ phân phối
đến các thiết bị ta sử dụng mạng kiểu TN-S
II.Tính tốn chọn dây bảo vệ:
Dây PEN chọn bằng dây pha và bằng dây trung tính
Dây PE chọn có tiết diện bằng nửa tiết diện dây pha
Tính tốn dòng chạm vỏ :
Ichạm vỏ=0.95Upha/Z ∑
Z ∑ =Zpha ∑ +ZN+RPE
Do dòng chạm vỏ mang tính chất kiểm tra nên ta chỉ chọn những thiết bị trên các tuyến
dây có tổng trở nhỏ để kiểm tra điều kiện Icắt nhanhCB<Ichạm vỏ min
Với : Icắt nhanhCB =(2÷ 4) IđmCB
Nhóm 1:
động cơ 8C: Zpha ∑ =419.10
-3Ω
RPE=R0xL=37,1x5= 185,5.10-3Ω
Z ∑ =Zpha ∑ +ZPEN+RPE = 785.10
-3Ω
Ichạm vỏ=0.95x230/( 3 x785.10-3)=162(A)
Icắt nhanhCB= 3IđmCB =3x40=120A(chọn k=3)
Kiểm tra điều kiện :Icắt nhanhCB<Ichạm vỏ min(thoả điều kiện )
ĐAMH thiết kế cung cấp điện
42
Nhóm 2:
động cơ 9A: Zpha ∑ =82,5.10
-3Ω
RPE=7.10-3Ω
Z ∑ =Zpha ∑ +ZPEN+RPE = 97.10
-3Ω
Ichạm vỏ=0.95x230/( 3 x321.10-3)=1309 (A)
Icắt nhanhCB=3x40=120(A)(chọn k=3)
Icắt nhanhCB<Ichạm vỏ min(thoả điều kiện)
Nhóm 3:
động cơ 13: Zpha ∑ =183,3.10
-3Ω
RPE=74,5. 10-3Ω
Z ∑ =Zpha ∑ +ZPEN+RPE=332,3.10
-3Ω
Ichạm vỏ=0.95x230/( 3 x332,3.10-3)=394(A)
Icắt nhanhCB=3x40=120A(chọn k=3)
Icắt nhanhCB<Ichạm vỏ min(thoả điều kiện)
¾ Điều kiện này được kiểm tra khi biết đầy đủ về đặc tuyến các thông số chỉnh định
khả năng cắt của CB.
III.Tính tốn chọn hệ thống nối đất:
1. Lý thuyết:
Vì ta chọn sơ đồ mạng TN-C-S nên ta thiết kế hệ thống điện trở nối đất nối đất trung
tính nguồn và nối đất lặp lại với điều kiện:
Rnđnguồn Ω≤ 4 ;Rnđll Ω≤ 10
Thực hiện hệ thống nối đất
Với : ρ tt =km ρ đo
km: hệ số mùa phụ thuộc vào loại đất,thời tiết
ρ tt :điện trở suất tính tốn của đất(Ωm)
ρ đo : điện trở suất của đất đo được(Ωm)
Tuỳ theo loại đất khác nhau mà ta có ρ khác nhau và nó phụ thuộc vào từng mùa
trong năm và độ chôn sâu của điện cực.Vì vậy ta có các cách chọn sau :
-Khi mΩ≤ 300ρ thì sử dụng hình thức nối đất tập trung lcọc=2-3m , nếuρđ ở dưới sâu
có trị số nhỏ hoặc có các mạch nước ngầm cần sử dụng hình thức nối đất chôn sâu với
chiều dài cọc l m6≤
ĐAMH thiết kế cung cấp điện
43
-Khi ρđ lớp trên nhỏ ,phía dưới là sỏi đá hoặc có ρ đ lớn hơn sử dụng hình thức nối
đất hình tia ltia m20≤ ,chôn sâu 0.5-0.8m,số tia 4≤ , ltia m30≤
Rnđcọc= )4
4ln5.02(ln
2 lt
lt
d
l
l
ttdung
−
++π
ρ
Rthanh= )
2(ln
2
2
bt
l
l
thanhtt
π
ρ −
-Khi mΩ≥ 700ρ sử dụng hình thức nối đất tia mạch vòng hay hổn hợp
-Khoảng cách giữa các cọc a 2≥ chiều dài cọc ,khi điều kiện cụ thể không cho phép ít
nhất đảm bảo a l≈ cọc
-Khi điện trở nối từ n bộ phận nối đất giống nhau hợp thành ,Rnđ~ được tính : Rnđ~=
ηn
R0
Với: Rnđ~:điện trở nối đất tần số công nghiệp
R0=điện trở nối đất tần số công nghiệp của một bộ phận nối đất
η ~=hệ số sử dụng tần số công nghiệp
2.Tính tốn :
-Ta chọn điện trở suất của đất ρ 0 =100Ωm và ta sử dụng hình thức nối đất phức hợp
gồm dây dẫn nối các cọc(giống nhau) dạng tròn như hình dưới đây:
với khoảng cách giữa các cọc a=3m,t0=0.8m,t=t0+l/2
Thông số cọc :lc=5m, dc=30mm, ρ ttđứng= ρ đ.km=1.4x100 =140( mΩ )
Rnđcọc= )4
4ln5.02(ln
2 lt
lt
d
l
l
ttdung
−
++π
ρ
=27.5(Ω )
Với a/l=5/3≈2 và n=5 tra bảng ta được : 7,0=cη
(Bài tập :KỸ THUẬT CAO ÁP- Hồ Nguyên Nhật Chương)
¾ Xem dây nối các cọc có điện trở nhỏ có thể bỏ qua
- Điện trở tản(tổ hợp) của một nhánh với η =0.7 :
R1nhánh =Rth1=
C
C
n
R
η = 7.05
5.27
× =7.86(Ω )
ĐAMH thiết kế cung cấp điện
44
Một nhánh của cọc nối đất song song
- Điện trở tản tổ hợp cho 3 nhánh với η =0.87 :
Rth = 87.03
1
×
thR =3.01 (Ω )
Điện trở nối đất hệ thống(gồm 3 nhánh nối song song)
- Điện trở nối đất lặp lại có thể chọn là điện trở tổ hợp của một nhánh:
Rnđll = Rth1 = 7.86(Ω )
ĐAMH thiết kế cung cấp điện
45
- Kiểm tra điều kiện điện trở nối đất trung tính :
RnđHT =Rnđng =3.01< 4 (Ω )
Rnđll =7.86 < 10 (Ω )
¾ Như vậy, với hệ thống cọc nối đất đã tính ở trên đảm bảo yêu cầu an tồn cho phân
xưởng.
Các file đính kèm theo tài liệu này:
- a1.PDF