Thiết kế hộp giảm tốc hai cấp tốc độ

LỜI NÓI ĐẦU Đồ án môn học chi tiết máy là một môn học rất cần thiết cho sinh viên nghành cơ khí nói chung để giải quyết một vấn đề tổng hợp về công nghệ cơ khí, chế tạo máy. Mục đích là giúp sinh viên hệ thống lại những kiến thức đã học, nghiên cứu và làm quen với công việc thiết kế chế tạo trong thực tế sản xuất cơ khí hiện nay. Trong chương trình đào tạo cho sinh viên, nhà trường đã tạo điều kiện cho chúng em được tiếp xúc và làm quen với việc nghiên cứu : “ thiết kế hộp giảm tốc hai cấp tốc độ”. Do lần đầu tiên làm quen thiết kế với khối lượng kiến thức tổng hợp, còn có những mảng chưa nắm vững cho nên dù đã rất cố gắng, song bài làm của em không thể tránh khỏi những sai sót. Em rất mong nhận được sự đóng góp ý kiến của thầy cô, giúp em có được những kiến thức thật cần thiết để sau này ra trường có thể ứng dụng trong công việc cụ thể của sản xuất. Cuối cùng em xin chân thành cảm ơn các thầy, các cô trong bộ môn và đặc biệt là thầy Nguyễn Đức Thắng đã tận tình giúp đỡ em hoàn thành nhiệm vụ của mình. Em xin chân thành cảm ơn ! Huế ngày..........tháng..........năm 2011 Sinh viên: Lê Văn Hiếu B NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN ........................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................ Huế ngày..........tháng........năm 2011 Giáo viên hướng dẫn: THIẾT KẾ HỆ THỐNG DẪN ĐỘNG BĂNG TẢI Lược đồ dẫn động 1- Động cơ điện 2- Bộ truyền đai thang 3- Hộp giảm tốc 4- Nối trục 5- Băng tải 1 Mootrên băng tải 50 Nm 2 Vận tốc băng tải V 3 m/s 3 Đường kính tang quay D 250 mm 4 Thời gian phục vụ 5 5 Số ngày trong tháng 26 6 Số ca trong ngày 2 7 Số giờ một ca 8h Số liệu cho trước : Khối lượng thiết kế 1 01 Bản thuyết minh ( A4 ) 2 01 Bản vẽ lắp hộp giảm tốc ( A0 ) 3 01 Bản vẽ chế tạo ( A3 ) : Nắp ổ trên trục I PHẦN I : CHỌN ĐỘNG CƠ VÀ PHÂN PHỐI TỶ SỐ TRUYỀN Công suất cần thiết Gọi Pt là công suất làm việc trên trục máy công tác ( KW ) Pct là công suất cần thiết ( KW ) là hiệu suất truyền động. Ta có: Pct = (1) Công thức công suất làm việc trên trục công tác : Trong đó : số vòng quay trên băng tải Ta có = Trong đó v : vận tốc băng tải D : đường kinh băng tải 11.7 KW Hiệu suất chung được tính theo công thức: • Theo bảng (2-1). = 0,96 - Hiệu suất bộ truyền đai - Hiệu suất bộ truyền bánh răng = 0,99 - Hiệu suất của một cặp ổ lăn - Hiệu suất khớp nối. => = 0,96.0,972.0,994.1= 0,87 =>Pct = = 13.4 KW Vậy là ta cần chọn động cơ điện có Pđc ³ 1.2. Chọn động cơ Động cơ phải có Pđc ³ ; kết hợp các kết quả trên, tra (bảng 2P ) ta tìm được động cơ điện AO2 – 62 – 2 ( động cơ điện không đồng bộ ba pha ) công suất động cơ Pđc = 17 KW; số vòng quay của động cơ: ndc = 2890 vg/ ph ( sách thiết kế chi tiết máy bảng 2P trang 322 ). Phân phối tỷ số truyền Với động cơ đã chọn ta có: ndc = 2890 vg/ ph Pdc = 17 KW Theo công thức tính tỷ số truyền ta có: ic = 12.6 ic = id.ibn.ibc Trong đó: ic- Tỷ số truyền chung id- Tỷ số truyền của bộ truyền đai inh- Tỷ số truyền của bộ truyền bánh răng trụ cấp nhanh ich- Tỷ số truyền của bộ truyền bánh răng nghiêng cấp chậm Chọn trước id = 2 theo ( bảng 2-2) Þ inh.ich= = = 6.3 Với lược đồ dẫn động như đề cho ta chọn inh = 1,3.ich Þ ich = 2.2 Þ inh = 1,32.2 = 2.86 Công suất động cơ trên các trục - Công suất động cơ trên trục I ( trục dẫn) là: PI = Pct.= 13.4.0,96 = 12.86( KW) - Công suất động cơ trên trục II là : PII = PI.= 12.86.0,97.0,99 = 12.3 ( KW) - Công suất động cơ trên trục III là: PIII = PII. = 12.3.0,97.0,99 = 11.8( KW) 1.6 tốc độ quay trên các trục - Tốc độ quay trên trục I là: n1 = 1445 ( vg/ ph) - Tốc độ quay trên trục II là : n2 = 505 ( vg/ ph) - Tốc độ quay trên trục III là : n3 = = 229 ( vg/ ph) 1.7. Xác định mômen xoắn trên các trục - Mômen xoắn trên trục động cơ theo công thức : Mdc = 9,55.106. = 9,55.106. = 44300( N.mm) - Mômen xoắn trên trục I là: M1 = 9,55.106. = 9,55.106. = 84991( N.mm) - Mômen xoắn trên trục II là: M2 = 9,55.106. = 9,55.106. = 232604( N.mm) - Mômen xoắn trên trục III là: M3 = 9,55.106.= 9,55.106. = 492096 ( N.mm) • Ta có bảng thông số sau: Bảng 1: Trục Thông số Động cơ I II III Công suất P ( KW) 17 12.86 12,3 11,8 Tỉ số truyền i 2 2,86 2,2 1 Vận tốc vòng n ( vg/ ph) 2890 1445 505 229 Mômen (N.mm) 44300 84991 232604 492096 PHẦN II: TÍNH TOÁN BỘ TRUYỀN ĐAI ( Hệ thống dẫn động dùng bộ truyền đai thang ) 2.1. Chọn loại đai Thiết kế bộ truyền đai cần phải xác định được loại đai, kích thước đai và bánh đai, khoảng cách trục A, chiều dài đai L và lực tác dụng lên trục. Do công suất động cơ Pct = 17 KW và id = 2 và yêu cầu làm việc êm nên ta hoàn toàn có thể chọn đai thang. Ta nên chon loại đai làm bằng vải cao su vì chất liệu vải cao su có thể làm việc được trong điều kiện môi trường ẩm ướt ( vải cao su ít chịu ảnh hưởng của nhiệt độ và độ ẩm ), lại có sức bền và tính đàn hồi cao. Đai vải cao su thích hợp ở các truyền động có vận tốc cao, công suất truyền động nhỏ. 2.2. Xác định các thông số hình học chủ yếu của bộ truyền đai 2.2.1. Xác định đường kính bánh đai nhỏ D1 Từ công thức kiểm nghiệm vận tốc: Vd = Vmax = ( 30 ữ 35 ) m/s Þ D1 231 mm Theo ( bảng 5.14 ) và ( bảng 5.15 ) chọn D1 = 220 mm Þ Vd = = 21,76( m/s) < Vmax = ( 30 ữ 35 ) 2.2.2. Xác định đường kính bánh đai lớn D2 Theo công thức ( 5 – 4 ) ta có đường kính đai lớn: D2 = id.D1.(1 – x) Trong đó : id hệ số bộ truyền đai x: hệ số trượt truyền đai thang lấy x = 0,02 ( trang 84 sách TKCTM ) Þ D2 = 2.220.( 1- 0,02) = 431 mm Chọn D2 = 450 mm theo ( bảng 5.15 ) Số vòng quay thực của trục bị dẫn: n’2 = ( 1 – x )..ndc ( công thức 5-8 trang 85 ) n’2 = ( 1 – 0,02 )..2890 = 1384 ( vg/ph) Kiểm nghiệm: .100% = .100% = 4,8% Sai số nằm trong phạm vi cho phép ( 3 – 5 )%. 2.2.3. Xác định tiết diện đai Với đường kính đai nhỏ D1 = 220 mm, vận tốc đai Vd = 21,76 (m/s) và Pct = 13,4 (KW) tra bảng (5-13) ta chọn đai loại Á với các thông số sau (bảng 5-11): Sơ đồ tiết diện đai Ký hiệu Kích thước tiết diện đai h 0 a 0 h a a0 14 h 10,5 a 17 h0 4,1 F (mm2) 138 2.3. Chọn sơ bộ khoảng cách trục A Theo điều kiện: 0,55.(D1+D2) + hA2.(D1+D2) ( Với h là chiều cao của tiết diện đai) Theo bảng (5-16) – trang 94, sách thiết kế chi tiết máy. Với : i = 2 chọn A = 1,2.D2 = 1,2. 450 = 540 (mm) 2.4. Tính chiều dài đai L theo khoảng cách sơ bộ A Theo công thức (5-1) L = 2.A + (D2 + D1) + =2.540 + .(450 + 220 ) + = 2156,4 (mm) Lại có u= umax = 10 Kiểm nghiệm số vòng chạy của đai trong 1 giây Kết hợp theo bảng (5-12) lấy L = 2000 (mm) Theo CT (5-20): u= = = 7,8 < umax = 10 (m/s) 2.5. Xác định chính xác khoảng cách trục A theo L = 2000 mm Theo công thức (5-2): A = = = . =mm Kiểm tra điều kiện (5-19): 0,55.(D1 + D2) + h A 2.( D1 + D2) 0,55.(220 + 450) + 10,5 459 2.(220 + 450) 379 (mm) 459 (mm) 1340 (mm) Khoảng cách nhỏ nhất mắc đai: Amin = A – 0,015.L = 459 – 0,015.2000 = 420 (mm) Khoảng cách lớn nhất để tạo lực căng: Amax = A + 0,03.L = 459 + 0,03.2000 = 510 (mm) 2.6. Kiểm nghiệm góc ôm Theo công thức (5-3) ta có: a1 = 1800 - 570 = 1800 - .570 = 151,50 > 1200 Þ Thoả mãn 2.7. Xác định số đai cần thiết Số đai cần thiết được xác định theo điều kiện tránh xảy ra trượt trơn giữa đai và bánh đai. • Chọn ứng suất căng ban đầu so = 1,2 N/mm2 và theo chỉ số D1 tra bảng ta có các hệ số: [sp]o = 1,91: ứng suất có ích cho phép ( bảng 5-17) Ca = 0,92 : Hệ số ảnh hưởng góc ôm ( bảng 5-18) Ct = 0,8 : Hệ số ảnh hưởng chế độ tải trọng (bảng 5-6) Cv = 0,94 : Hệ số ảnh hưởng vận tốc (bảng 5-19) F = 138 mm2 : Diện tích tiết diện đai (bảng 5-11) V = 21,76 (m/s): Vận tốc đai Þ Số đai cần thiết: Theo công thức (5-22) có: Z ³ = = 3,37 Lấy số đai Z = 3 2.8. Định các kích thước chủ yếu của bánh đai • Chiều rộng bánh đai: Theo công thức (5-23): B = (Z-1).t + 2.S Theo bảng (10-3) có : t = 20; S = 12,5 Þ B = (3-1).20 + 2.12,5 = 65 (mm) • Đường kính bánh đai: Theo công thức (5-24): + Với bánh dẫn: Dn1 = D1 + 2.ho = 220 + 2.4,1 = 228,2 (mm) + Với bánh bị đẫn: Dn2 = D2 + 2.ho = 450 + 2.4,1 = 458,1 (mm) 2.9. Tính lực căng ban đầu và lực tác dụng lên trục • Lực căng ban đầu với mỗi đai: Theo công thức (5-25) ta có : So = so.F Trong đó: so : ứng suất căng ban đầu, N/mm2 F: diện tích 1 đai, mm2 . Þ So = 1,2.138 = 165,6 (N) • Lực tác dụng lên trục: Theo công thức (5-26): Rd » 3.So.Z.sin() Với a1 = 151,5o ; Z = 3 Þ Rd = 3.165,6.3.sin() = 1444,5 (N) Bảng 2: các thông số của bộ truền đai Thông số Giá trị Bánh đai nhỏ Bánh đai lớn Đường kính bánh đai D1 = 220 (mm) D2 = 450 (mm) Đường kính ngoài bánh đai Dn1 = 228,2 (mm) Dn2 = 458,2 (mm) Chiều rộng bánh đai B = 65 (mm) Số đai Z = 3 đai Chiều dài đai L = 2000 (mm) Khoảng cách trục A = 459 (mm) Góc ôm a1 = 151,5o Lực tác dụng lên trục Rd = 1444,5 (N)) PHẦN III: THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN BÁNH RĂNG 3.1. Tính toán bộ truyền bánh răng trụ răng nghiên 3.1.1. Chọn vật liệu và cách nhiệt luyện cho bánh răng cấp nhanh Bánh răng nhỏ thép đã thường hóa: Giả thiết đường kính phôi: (100300) Giới hạn bền kéo : =580 N/ Giới hạn chảy : =290 N/ Độ rắn : HB=170220 (chọn HB1=190) Bánh răng lớn thép 35 đã thường hóa: Giả thiết đường kính phôi: (300500) Giới hạn bền kéo : =480 N/ Giới hạn chảy : =240 N/ Độ rắn : HB=140196 (chọn HB1=160) Ta chọn phôi chế tạo bánh răng nghiên là phôi rèn… 3.1.2. Xác định ứng suất cho phép, ứng suất uốn cho phép. Theo công thức (3.3) số chu kỳ làm việc tương đương của bánh răng là =60.u..n Trong đó: n : là số vòng quay trong 1 phút của bánh răng : là thời gian làm việc của máy u : lá số lần ăn khớp 1 răng khi bánh răng quay 1 vong : u=1 số chu kỳ làm việc của bánh nhỏ. =60.1.24960.1445=216,4. Số chu kỳ làm việc của bánh răng lớn =60.1.24960.505=75,6. Theo bảng (3-9) ta chọn số chu kỳ cơ sở = => > > Do đó với cả hai bánh KN’=KN”=1 Xác định ứng suất cho phép : KN’ Theo bảng (3-9) ta có =2,6 HB Vậy ứng suất tiếp xúc cho phép của bánh răng nhỏ : =2,6.190=494 N/ ứng suất tiếp xúc cho phép của bánh răng lớn : =2,6.160 = 416 N/ Để tính súc bền ta dùng trị số nhỏ là =416 N/ -Xác định ứng suất ứng suất uốn cho phép: Vì phôi rèn, phép thường hóa nên hệ số an toàn n=1,5 . hế số tập trung ứng suất chân răng = 1,8 + giới hạn mỏi của bánh răng nhỏ. =0,43.580 = 249,4 N/ + giới hạn mỏi của bánh răng lớn. =0,43.480 = 206,4 N/ Vì bánh răng quay 1 chiều nên theo công thức (3.5) =>ứng suất uốn cho phép của bánh răng nhỏ : N/ ứng suất uốn cho phép của bánh răng lớn : N/ 3.1.3. Tính khoảng cách trục A - Chọn sơ bộ hệ số tải trọng: K = 1,3 - chọn hệ số chiều rộng bánh răng: yA = 0,4 áp dụng công thức(3-9): A trong đó: i = = = 2,86 tỷ số truyền n2 = 505 (vg/ph) số vòng quay trong 1 phút của bánh răng bị dẫn P = 12.86 (KW): công suất trên trục I = 1,2 hệ số ảnh hưởng khản năng Þ A = 145 (mm) chọn Asb =145 (mm) 3.1.4. Tính vận tốc vòng v của bánh răng và chọn cấp chính xác chế tạo bánh răng - Vận tốc vòng của bánh răng trụ ăn khớp ngoài được tính theo công thức: (3-17) V = (m/s) Với n1 số vòng quay trong 1 phút của bánh dẫn: V = = 5,86 (m/s) Theo bảng (3-11) ta chon cấp chính xác để chế tạo bánh răng là cấp 8 3.1.5. Tính hệ số tải trọng K và khoảng cách trục A Vì bánh răng có độ cứng HB<350 và tải trọng không đổi nên ta có: Ktt =1 Theo bảng (3-13) tìm được hệ số tải trọng Kd =1,45 Hệ số tập trung tải trọng: K = Ktt.Kd = 1.1,45 = 1,45 Thấy tải trọng K = 1,45 khác so với hệ số tải trọng sơ bộ = 1,3 nên ta tính lại khoảng cách A: A = = = 150 (mm) Chọn A = 150 (mm) 3.1.6. Xác định mô đun, số răng và chiều rộng bánh răng Vì đây là bánh răng trụ răng răng nghiên nên ta tính mô đun pháp: • Xác định mô đun : = ( 0,01 ữ 0,02).A Þ = (0,01 ữ 0,02).150 = (1,5 ữ 3) Theo bảng (3-1) chọn = 2 • Tính số răng: Chọn sơ bộ góc nghiên = => - Số răng bánh nhỏ: Z1 = = = 37,1 (răng) Þ Chọn Z1 = 37 (răng) - Số răng bánh lớn: Z2 = Z1.i = 38.2,86 = 108,7 (răng) Þ Chọn Z2 = 109 ( răng) Tính chính xác góc nghiên : = = 0,9733 => = • Chiều rộng bánh răng lớn : b2 = yA.A = 0,4.150 = 60 (mm) Chiều rộng bánh răng thỏa mãn b > 21,8 Chiều rộng bánh răng:- Chọn b1 = 65 (mm) - Chiều rộng bánh răng lớn nhỏ hơn chiều rộng bánh răng nhỏ khoảng 5 ữ 10 mm nên chọn b2 = 60 (mm) 3.1.7. Kiểm nghiệm sức bền uốn của răng Theo công thức (3-3) có: su = Trong đó : K = 1,45: Hệ số tải trọng N: Công suất của bộ truyền (kW) y: Hệ số dạng răng n: Số vòng quay trong một phút của bánh răng đang tính : Mô đun Ztd : Số răng tương đương trên bánh b, su : Bề rộng và ứng suất tại chân răng : hệ số ảnh hưởng khản răng tải = 1,5 Theo bảng (3-18): - Số răng tương đương của bánh răng nhỏ: Ztd1 = = 39 (răng) Þ Hệ số dạng răng bánh nhỏ: y1 = 0,476 Số răng tương đương của bánh răng lớn: Ztd2 = == 115 (răng) Þ Hệ số dạng răng bánh lớn: y2 = 0,517 • Như vậy ứng suất chân răng bánh nhỏ là: su1 = = 35,9 (N/mm2) Ta thấy su1 < [s]u1 = 138,5(N/mm2) Þ thoả mãn • ứng suất tại chân răng bánh răng lớn là: su2 = su1. = 35,9. = 33 (N/mm2) Ta thấy su2 < [s]u2 = 115 (N/mm2) Þ thoả mãn 3.1.8. Kiểm nghiệm sức bền bánh răng khi chịu quá tải đột ngột • Kiểm nghiệm ứng suất tiếp xúc cho phép khi quá tải (3-43) + Bánh răng nhỏ [s]txqt1 = 2,5.[s]Notx1 = 2,5.494 = 1235 (N/mm2) + Bánh răng lớn [s]txqt2 = 2,5.[s]Notx2 = 2,5.416 = 1040 (N/mm2) Với: stxqt = = = 266,34 (N/mm2) Þ ứng suất tiếp xúc quá tải nhỏ hơn ứng suất cho phép trên bánh răng nhỏ và bánh răng lớn • Kiểm nghiệm ứng suất uốn cho phép khi quá tải: + Bánh răng nhỏ [s]uqt1 = 0,8.sch = 0,8.290 = 323 (N/mm2) suqt1 = = = 53,8 (N/mm2) suqt1< [s]uqt1 Þ thoả mãn + Bánh răng lớn [s]uqt2 = 0,8. sch = 0,8.240 = 192 (N/mm2) suqt2 = su1. = 53.8. = 49,5 (N/mm2) Þ suqt2 < [s]uqt2 Thoả mãn 3.1.9. Các thông số hình học cơ bản của bộ truyền bánh răng trụ răng nghiên: • Mô đun pháp tuyến mn = 2 • Số răng Z1 = 37 răng; Z2 = 109 răng Góc nghiên = • Góc ăn khớp ao = 20o • Chiều rộng răng b1 = 65 (mm) b2 = 60 (mm) • Đường kính vòng chia dc1 = .z1 = 2.37 = 74 (mm) dc2 = .z2 = 2.109 = 218 (mm) • Khoảng cách trục A = = = 146 (mm) • Chiều cao răng h = 2,25.mn = 2,25.2 = 4,5 (mm) • Độ hở hướng tâm c = 0,25.mn = 0,25.2 = 0,5 (mm) • Đường kính vòng đỉnh răng: De1 = dc1 + 2.mn = 74 + 2.2 = 78 (mm) De2 = dc2 + 2.mn = 218 + 2.2 = 222 (mm) • Đường kính vòng chân răng: Di1 = dc1 – 2.mn - 2.c = 74 – 2.2 – 2.0,5 = 69 (mm) Di2 = dc2 – 2.mn – 2.c = 218 – 2.2 – 2.0,5 = 213 (mm) Bảng 3: Các thông số bộ truyền bánh răng trụ răng nghiên cấp nhanh : Thông số Giá trị Bánh răng nhỏ Bánh răng lớn Số răng Z1 = 37 răng Z2 = 109 răng Đường kính vòng chia dc1 = 74 mm đc2 = 218 mm Đường kính vòng đỉnh răng De1 = 78 mm De2 = 222 mm Đường kính vòng chân răng Di1 = 69 mm Di2 = 213 mm Chiều rộng răng b1 = 65 mm b2 = 60 mm Môđun M = 2 Khoảng cách trục A = 150 mm Chiều cao răng h= 4,5 mm Độ hở hướng tâm c= 0,5 mm Góc ăn khớp ao = 20o Góc nghiên = 3.1.10. Lực tác dụng lên trục Bộ truyền bánh răng trụ răng thẳng nên lực dọc trục Pa = 0 Theo công thức (3-49) ta có: - Lực vòng: P = = = 2297 (N) - Lực hướng tâm Pr : Pr = = =859 (N) - Lực dọc trục = P.tg = 2297.tg=541,6 (N) 3.2. Tính toán bộ truyền bánh răng trụ răng nghiêng cấp chậm 3.2.1. Chọn vật liệu và cách nhiệt luyện cho bánh răng cấp chậm Chọn: - Bánh răng nhỏ HB=200 - Bánh răng lớn HB=190 3.2.2. Xác định ứng suất tiếp xúc, ứng suất uốn cho phép với bộ truyền cấp nhanh Tính theo công thức = 60.u..n - Số chu kỳ làm việc của bánh răng nhỏ: Ntd1 = 60.1.24960.505 = 75,6.107 - Số chu kỳ làm việc của bánh răng lớn: Ntd2 = 60.1.24960.229= 34,3.107 Theo bảng (3-9) ta chon số chu kỳ cơ sở No = 107 Þ Ntd1 > No Ntd2 > No Lại có: K’N = K”N = , chọn m = 6 Từ trên Þ K’N = K”N = 1 • Xác định ứng suất tiếp xúc cho phép: [s]tx =[s]Notx.K’N Theo bảng (3-9) ta có [s]Notx = 2,6 HB Vậy ứng suất tiếp xúc cho phép của bánh nhỏ: [s]N1tx= 2,6.200 = 520 N/mm2 ứng suất tiếp xúc cho phép của bánh lớn: [s]N2tx = 2,6.190 = 442 N/mm2 + giới hạn mỏi của bánh răng nhỏ. =0,43.580 = 249,4 N/ + giới hạn mỏi của bánh răng lớn. =0,43.480 = 206,4 N/ • Xác định ứng suất uốn cho phép: [s]u = Ứng suất uốn cho phép của + Bánh nhỏ: [s]u1 = = 148 N/mm2 + Bánh lớn: [s]u2 = = 122,3 N/mm2 3.2.3. Tính khoảng cách trục A - Chọn sơ bộ hệ số tải trọng: K = 1,3 - chọn hệ số chiều rộng bánh răng: yA = 0,4 áp dụng công thức (3-9): A Trong đó: i = = = 2,86: tỉ số truyền q = (1,15 ữ 1,35) chọn q = 1,2 – Hệ số ảnh hưởng khả năng tải n2 = 505 (vg/ph) số vòng quay trong 1 phút của bánh răng bị dẫn N = 12,86 (KW): công suất trên trục 1 Þ A = 145 (mm) chọn Asb =145(mm) 3.2.4. Tính vận tốc vòng v của bánh răng và chọn cấp chính xác chế tạo bánh răng - Vận tốc vòng của bánh răng trụ ăn khớp ngoài được tính theo công thức: (3-17) V = (m/s) Với n1 số vòng quay trong 1 phút của bánh dẫn: V = = 5,6(m/s) Theo bảng (3-11) ta chon cấp chính xác để chế tạo bánh răng là cấp 8 3.2.5. Tính hệ số tải trọng K và khoảng cách trục A Vì bánh răng có độ cứng HB>350 và tải trọng không đổi nên ta có: =1 Theo bảng 3-13 tìm được hệ số tải trọng =1,45 Vậy hệ số tải trọng k=.= 1,45 Thấy tải trọng k=1,45 khác so với hệ số tải trọng sơ bộ nên tính lại khoảng cách A • Ta tính lại A theo công thức: A = Asb. = 145. = 150 (mm) 3.2.6. Xác định mô đun, số răng và chiều rộng bánh răng Vì đây là bánh răng trụ răng răng nghiên nên ta tính mô đun pháp: • Xác định mô đun : mn = ( 0,01 ữ 0,02).A Þ mn = (0,01 ữ 0,02).150= 1,5 ữ 3 Theo bảng (3-1) chọn mn = 3 • Tính số răng: Chọn sơ bộ góc nghiên = => cos = 0,96592 - Số răng bánh nhỏ: Z1 = = 37,5 (răng) Þ Chọn Z1 = 38 (răng) - Số răng bánh lớn: Z2 = Z1.i = 38.2,86= 108,86 (răng) Þ Chọn Z2 = 109 ( răng) • Tính chính xác góc nghiêng b cos b = = = 0,98 Þ b = • Chiều rộng bánh răng nhỏ: b1 = yA.A = 0,3.150 = 45 (mm) - Chọn b1 = 45 (mm) - Chiều rộng bánh răng lớn nhỏ hơn chiều rộng bánh răng nhỏ khoảng 5 ữ 10 mm nên chọn b2 = 40 (mm) 3.2.7. Kiểm nghiệm sức bền uốn của răng Theo công thức (3-3) có: su = Trong đó : K = 1,45: Hệ số tải trọng N = 12,86 (kW): Công suất của bộ truyền y: Hệ số dạng răng n: Số vòng quay trong một phút của bánh răng đang tính m: Mô đun Ztd : Số răng tương đương trên bánh b, su : Bề rộng và ứng suất tại chân răng q” : Hệ số ảnh hưởng khả năng tải . Chọn q” = 1,5 Theo bảng (3-18): - Số răng tương đương của bánh răng nhỏ: Ztd1 = = = 40 (răng) Þ Hệ số dạng răng bánh nhỏ: y1 = 0,476 - Số răng tương đương của bánh lớn: Ztd2 = = = 113 (răng) Þ Hệ số dạng răng bánh lớn: y2 = 0,517 • Như vậy ứng suất chân răng bánh nhỏ là: su1 = = 50,5 (N/mm2) Ta thấy su1 < [s]u1 = 118 (N/mm2) Þ thoả mãn • ứng suất tại chân răng bánh răng lớn là: su2 = su1. = 50.5. = 46,5 (N/mm2) Ta thấy su2 < [s]u2 = 83 (N/mm2) Þ thoả mãn 3.2.8. Kiểm nghiệm sức bền bánh răng khi chịu quá tải đột ngột • Kiểm nghiệm ứng suất tiếp xúc cho phép khi quá tải (3-43) + Bánh răng nhỏ [s]txqt1 = 2,5.[s]Notx1 = 2,5.494 = 1235 (N/mm2) + Bánh răng lớn [s]txqt2 = 2,5.[s]Notx2 = 2,5.416 = 1040 (N/mm2) Với: stxqt = = = 551,5(N/mm2) Þ ứng suất tiếp xúc quá tải nhỏ hơn ứng suất cho phép trên bánh răng nhỏ và bánh răng lớn • Kiểm nghiệm ứng suất uốn cho phép khi quá tải: + Bánh răng nhỏ [s]uqt1 = 0,8.sch = 0,8.290 = 323 (N/mm2) suqt1 = = = 75,7 (N/mm2) suqt1< [s]uqt1 Þ thoả mãn + Bánh răng lớn [s]uqt2 = 0,8. sch = 0,8.240 = 192 (N/mm2) suqt2 = su1. = 75,7. =69,7(N/mm2) Þ suqt2 < [s]uqt2 Thoả mãn 3.2.9. Các thông số hình học cơ bản của bộ truyền bánh răng trụ răng nghiêng • Mô đun pháp tuyến mn = 2 • Số răng Z1 = 38 răng; Z2 = 109 răng Góc ăn khớp • Góc nghiêng răng b = 11o • Chiều rộng răng b1 = 45 (mm) b2 = 40 (mm) • Đường kính vòng chia dc1 = m.z1 = 2.38 = 76 (mm) dc2 = m.z2 = 2.109 = 218 (mm) • Khoảng cách trục A = = = 147 (mm) • Chiều cao răng h = 2,25.mn = 2,25.2 = 6,75 (mm) • Độ hở hướng tâm c = 0,25.mn = 0,25.2 = 0,5 (mm) • Đường kính vòng đỉnh răng: De1 = dc1 + 2.mn = 76 + 2.2 = 80 (mm) De2 = dc2 + 2.mn = 218 + 2.2 = 222 (mm) • Đường kính vòng chân răng: Di1 = dc1 – 2.mn - 2.c = 76 – 2.2 – 2.0,5= 71 (mm) Di2 = dc2 – 2.mn – 2.c = 218 – 2.2 – 2.0,5 = 213 (mm) Bảng 4: Các thông số bộ truyền bánh răng trụ răng nghiêng cấp chậm : Thông số Giá trị Bánh răng nhỏ Bánh răng lớn Số răng Z1 = 38 răng Z2 = 109 răng Đường kính vòng chia dc1 = 76 mm dc2= 218 mm Đường kính vòng đỉnh răng De1 = 80 mm De2 = 222 mm Đường kính vòng chân răng Di1 = 71 mm Di2 = 213 mm Chiều rộng răng b1 = 45 mm b2 = 40 mm Môđun M = 2 Khoảng cách trục A = 147 mm Chiều cao răng h= 4,5 mm Độ hở hướng tâm c= 0,5 mm Góc nghiêng b = 11o Góc ăn khớp ao = 20o 3.2.10. Lực tác dụng lên trục: Theo công thức (3-49) ta có: - Lực vòng: P = = = = 2236,6 (N) - Lực hướng tâm Pr : Pr = = = 830 (N) - Lực dọc trục Pa = P.tgb = 2236,6.tg = 453,7 (N) PHẦN IV: TÍNH TOÁN TRỤC 4.1. Chọn vật liệu cho trục Vật liệu làm trục phải có độ bền cao, ít nhạy với tập trung ứng suất, có thể nhiệt luyện được và dễ gia công. Thép các bon và thép hợp kim là những vật liệu chủ yếu để chế tạo trục. Vì hộp giảm tốc chịu tải trọng trung bình nên ta chọn thép 45(thường hóa) có sbk = 600 (N/mm2). 4.2 Tính sức bền trục 4.2.1. Tính đường kính sơ bộ của trục Theo công thức (7-2) ta có: d ³ C. (mm) Trong đó : d – là đường kính trục (mm) C – Hệ số phụ thuộc ứng suất xoắn cho phép đối với đầu trục vào và trục truyền chung, lấy C = 120 P – Công suất truyền của trục n – Số vòng quay trong 1 phút của trục • Đối với trục I : P1 = 12,86 (KW) n1 = 1445 (vg/ph) Þ d1 ³ 120. = 24,9 Chọn d1 = 25 (mm) • Đối với trục II ta có: P2 = 12,3 (KW) n2 = 505 (vg/ph) Þ d2 ³ 120. = 34,8 (mm) Chọn d2 = 35 (mm) • Đối với trục III ta có: P3 = 11,8 (KW) n3 = 229 (vg/ph) Þ d3 ³ 120. = 44,6 (mm) Chọn d3 = 45 (mm) 4.2.2. Tính gần đúng các trục Theo d2 = 35 (mm) ta có thể chọn loại ỗ bi đỡ cỡ trung bình theo bảng(14P) trang 339 ta có chiều rộng của ổ : B=21(mm) Sơ đồ phân tích lực tác dụng lên các bánh răng: Để tính các kích thước, chiều dài của trục tham khảo bảng 7 – 1. Ta chọn các kích thước sau: - Khe hở giữa các bánh răng 10 (mm) - Khe hở giữa bánh răng và thành trong của hộp: 10 (mm) - Khoảng cách từ thành trong của hộp đến mặt bên của ổ lăn 10 (mm) - Chiều rộng ổ lăn B = 21 (mm) - Khe hở giữa mặt bên bánh đai và đầu bulông 20 (mm) - Chiều cao của nắp và đầu bulông 20 (mm) - Chiều rộng bánh đai 68 (mm) - Chiều rộng bánh răng cấp nhanh b1 = 65 (mm), b2 = 60 (mm) - Chiều rộng bánh răng cấp chậm b1 = 45 (mm). b2 = 40 (mm) Tổng hợp các kích thước trên ta có: a = 21/2 + 10 + 10 + 40/2 = 50.5 (mm) b = 45/2 + 10 + 60/2 = 62,5 (mm) c = 65/2 + 10 + 10 + 21/2 = 63 (mm) l = 21/2 + 20 + 20 + 68/2 = 84,5 (mm) sơ đồ phân tích lực trục I Các lực tác dụng lên trục I P1=P2=2297N. R=1444,5N Pa1=Pa2=541.6N P= 859 N d=74; a=50,5; b=62,5; c=63; l=84,5(mm) +Tính caùc phaûn löïc ôû caùc goái truïc RAy,RBy,RAx,RBx Xét mặt phẳng (YOZ) * =>RBy=1114,8 (N) RAy=R-Pr1+RBy =1444,5-859+1114,8=1700,3 (N) Xét mặt phẳng (XOZ) => = 822,2 (N) =>RAx=P-R= 2297 – 822,2= 1474,8 (N) M +Tính moâmen uoán ôû nhöõng tieát dieän nguy hieåm, ôû tieát dieän nguy hieåm (1-1) ;(2-2) Tieát dieän n-n Mu(n-n) =Muy=Rl= 1444,584,5= 122060 (N.mm) ôû tieát dieän m-m Mu(m-m)= Vôùi:M=RBy(a+b)=1114,8(50,5+62,5)= 125972,4(N) M=R(a+b)=822,2(50,5+62,5)= 92908,6 (N.mm) Tính ñöôøng kính truïc ôû 2tieát dieän (n-n) vaø(m-m) theo ct: d(mm) Choïn +Ñöôøng kính truïc ôû tieát dieän (n-n) Vôùi Mtd= M== 127947,3(N.mm) Choïn d29,8 (mm) choïn d=30 mm +Ñöôøng kính truïc ôû tieát dieän (m-m) d choïn dm-m=28 mm. • Sơ đồ phân tích lực trên trục II: ÔÛ ñaây löïc: P2=2297N Pr2=859N Pa2=541.6N P3=2236,6N; Pr3=830N; Pa3=453,7N d2=218mm;d3=76mm;a=50,5mm;b=62,5mm;c=63mm M1= M2= *Tính caùc phaûn löïc RCx,RDx,RCy,,RDy xeùt maët phaúng (YOZ). + + => =>RCx=P2+P3-RDx=2116,2(N) *Tính Moâmen uoán ôû nhöõng tieát dieän nguy hieåm,ôû tieát dieän (e-e), (i-i). +Taïi tieát dieän e-e. Mx=232604 N.mm =133320,6 N.mm = 45158,4 N.mm . => de-e choïn de-e=38mm. +Taïi tieát dieän i-i. = 122078,7 N.mm = 36198,4 N.mm +Mui-i=. +Mtd= di-i Choïn ñöôøng kính di-i=40mm. *Truïc III P4=2236,6N Pr4=830N Pa4= 453,7N =218mm M= Mx=492096 N.mm *Tính caùc phaûn löïc REy,RFy,REx,RFx Xeùt maët phaúng (YOZ) ta coù: +=> -Pr4(c+b)-M+REy(a+b+c)=0 =>REy= +=>RFy-Pr4-RFy=0 =>REy= Pr4+REy =4217,8(N) Xeùt maët phaúng (XOY). + =>RFx=. + =>REx=P4-RFx=2236,6 - 1594,8=641,7(N) *Tính Moâment uoán ôû nhöõng tieát dieän nguy hieåm. +Tieát dieän f-f. Muf-f= Mtd= =>df-f choïn df-f=48mm. 4.2.3. Tính chính xác trục Kiểm tra hệ số an toàn của trục tại các tiết diện nguy hiểm. Hệ số an toàn tính theo công thức (7-5) ta có: n = ³ [n] Trong đó : ns hệ số an toàn chỉ xét riêng ứng suất pháp nt hệ số an toàn chỉ xét riêng ứng suất tiếp n hệ số an toàn [n] - hệ số an toàn cho phép [n] = 1,5 ữ 2,5 Vì trụ quay nên ứng suất pháp biến đổi theo chu kỳ đối xứng aa = smax = - smin = ; sm = 0 sm giá trị trung bình ứng suất pháp Theo công thức (7-6) ta có: ns = bộ truyền làm việc 2 chiều nên ứng suất xoắn thay đổi theo chu kỳ đối xứng thì: ta = tmax = tm = 0. Theo công thức (7-7) ta có nt = Trong đó: t-1 : là giới hạn mỏi uốn và xoắn ứng với 1 chu kỳ đối xứng. ta : biên độ ứng suất pháp và tiếp sinh ra trong tiết diện của trục. W : mômen cản uốn của tiết diện Wo : mômen cản xoắn của tiết diện Kt : hệ số tập trung ứng suất thực tế khi uốn và xoắn tra bảng((7-6)ữ(7-13)) b : hệ số tăng bền bề mặt trục. yt : hệ số xét đến ảnh hưởng của trị số ứng suất trung bình đến sức bền mỏi. tm : là trị số trung bình của ứng xuất tiếp Mu, Mx : là mômen uốn và mômen xoắn. • Trục I Xét tại tiết diện (m1 – m1) Đường kính trục d = 32 (mm) tra bảng (7-3b) ta có : W = 2730 (mm3), wo = 5910 (mm3); b ´ h = 24 ´ 14 b: Chiều rộng then (mm) h: Chiều cao then (mm) Có thể lấy gần đúng: s-1 » (0,4 ữ 0,5).sb = 0,45.900 = 405 N/mm2 t-1 » (0,2 ữ 0,3). sb = 0,25.900 = 225 N/mm2 Mu = 185686,22 N.mm, Mx = 140698 N.mm sa = = 68 (N/mm) ta = = = 23,8 (N/mm) Chọn hệ số yt và ys theo vật liệu đối với thép các bon trung bình lấy ys = 0,1; yt = 0,05; hệ số b = 1 Theo bảng (7-4) lấy es = 0,86; et = 0,75 Theo bảng (7-8) hệ số tập trung ứng suất thực tế tại rãnh then Ks = 1,92; Kt = 1,9 xét tỷ số: = 2,23; = 2,53 Vì do lắp trục và then có độ dôi nên lấy áp suất trên bề mặt lắp là P = 30 N/mm2 Tra bảng (7-10) ta lấy sai số không đáng kể khi tính về xoắn ta có: = 3,4 = 1 + 0,6.( - 1) = 1 + 0,6.(3,4 – 1) = 2,44 ns = = 1,75 nt = = 3,87 Þ n = = 1,6 > [n] = (1,5 ữ 2,5) Như vậy tiết diện (m1 – m1) đảm bảo độ an toàn cho phép • Trục II + Xét tại tiết diện (n2 – n2) Đường kính của trục là 50 (mm) tra bảng (7-3b) ta có : W = 10650 (mm3), wo = 22900 (mm3); b ´ h = 16 ´ 10 Mu = 511262 N.mm, Mx = 510351,36 N.mm sa = = 48 (N/mm) ta = = = 22,286 (N/mm) Chọn hệ số yt và ys theo vật liệu đối với thép các bon trung bình lấy ys = 0,1; yt = 0,05; hệ số b = 1 Theo bảng (7-4) lấy es = 0,82; et = 0,70 Theo bảng (7-8) hệ số tập trung ứng suất thực tế tại rãnh then Ks = 1,92; Kt = 1,9 xét tỷ số: = 2,23; = 2,53 Vì do lắp trục và then có độ dôi nên lấy áp suất trên bề mặt lắp là P = 30 N/mm2 Tra bảng (7-10) ta lấy sai số không đáng kể khi tính về xoắn ta có: = 3,9 = 1 + 0,6.( - 1) = 1 + 0,6.(3,9 – 1) = 2,74 ns = = 1,875 nt = = 3,68 Þ n = = 1,67 > [n] = (1,5 ữ 2,5) Như vậy tiết diện (n2 – n2) đảm bảo độ an toàn cho phép + Xét tại tiết diện (m2 – m2) Đường kính của trục là 55 (mm) tra bảng (7-3b) ta có : W = 14510 (mm3), wo = 30800 (mm3); b ´ h = 18 ´ 11 Mu = 526995,29 N.mm, Mx = 526403,24 N.mm sa = = 36,32 (N/mm) ta = = = 17,1 (N/mm) Chọn hệ số yt và ys theo vật liệu đối với thép các bon trung bình lấy ys = 0,1; yt = 0,05; hệ số b = 1 Theo bảng (7-4) lấy es = 0,78; et = 0,67 Theo bảng (7-8) hệ số tập trung ứng suất thực tế tại rãnh then Ks = 1,92; Kt = 1,9 xét tỷ số: = 2,23; = 2,53 Vì do lắp trục và then có độ dôi nên lấy áp suất trên bề mặt lắp là P = 30 N/mm2 Tra bảng (7-10) ta lấy sai số không đáng kể khi tính về xoắn ta có: = 3,9 = 1 + 0,6.( - 1) = 1 + 0,6.(3,9 – 1) = 2,74 ns = = 2,86 nt = = 4,8 Þ n = = 2,46 > [n] = (1,5 ữ 2,5) Như vậy tiết diện (m2 – m2) đảm bảo độ an toàn cho phép • Trục III Xét tại vị trí trục chịu ứng suất lớn nhất có đường kính trục d = 65 (mm) Tra bảng (7-3b) ta có : W = 24300 (mm3), wo = 51200 (mm3); b ´ h = 20 ´ 12 Mu = 1267653,575 N.mm, Mx = 1047000,4 N.mm sa = = 52,17 (N/mm) ta = = = 20,45 (N/mm) Chọn hệ số yt và ys theo vật liệu đối với thép các bon trung bình lấy ys = 0,1; yt = 0,05; hệ số b = 1 Theo bảng (7-4) lấy es = 0,76; et = 0,65 Theo bảng (7-8) hệ số tập trung ứng suất thực tế tại rãnh then Ks = 1,92; Kt = 1,9 xét tỷ số: = 2,23; = 2,53 Vì do lắp trục và then có độ dôi nên lấy áp suất trên bề mặt lắp là P = 30 N/mm2 Tra bảng (7-10) ta lấy sai số không đáng kể khi tính về xoắn ta có: = 3,9 = 1 + 0,6.( - 1) = 1 + 0,6.(3,9 – 1) = 2,74 ns = = 2 nt = = 4 Þ n = = 1,79 > [n] = (1,5 ữ 2,5) Þ Kết luận : Tất cả các trục đều đảm bảo làm việc an toàn. PHẦN V : TÍNH THEN Để cố định bánh răng theo phương tiếp tuyến hay để truyền mômen và chuyển động từ trục đến bánh răng hoặc ngược lại ta dùng then. 5.1. Tính then lắp trên trục I Đường kính trục I để lắp then là d = 32 mm Theo bảng (7-23) chọn các thông số then b = 10; h = 8; t = 4,5; t1 = 3,6; k = 4,2 Chiều dài then l = 0,8.lm Trong đó: lm – chiều dài mayơ: lm = (1,2 ữ 1,5).d • Kiểm nghiệm độ bền dập trên mặt cạnh làm việc của then theo công thức (7-11) sd = N/mm2 Ở đây : Mx = 28974,24 (N.mm), l = 0,8.lm = 0,8.1,4.32 = 35,84 (mm) theo TCVN 150 – 64 (bảng 7-23) chọn l = 36 (mm) Tra bảng (7-20) với ứng suất mối ghép cố định, tải trọng va đập nhẹ, vật liệu là thép tôi ; ta có : [s]d = 100 N/mm2 sd = = 11,98 (N/mm2) < [s]d • Kiểm nghiệm bền cắt theo công thức (7-12) tc = N/mm2 Tra bảng (7-21) có [t]c = 87 (N/mm2) tc = = 5,03 (N/mm2) < [t]c Như vậy then trên trục I thoả mãn điều kiện bền dập và điều kiện bền cắt. 5.2. Tính then lắp trên trục II Đường kính trục II để lắp then là dn – n = 50 mm, dm – m = 55 mm • xét tại tiết diện n2 – n2 đường kính lắp then là dn – n = 50 mm. Theo bảng (7-23) Chọn then b = 16; h = 10; t = 5; t1 = 5,1; k = 6,2 Chiều dài then: l = 0,8.1,4.50 = 56 mm Theo TCVN 150 – 64 ( bảng 7-23) chọn l = 56 mm • Kiểm nghiệm độ bền dập của then theo công thức (7-11) có : sd = = = 18 < [s]d • Kiểm nghiệm cắt theo công thức (7-12): tc = = 6,99 < [t]c Như vậy trục II thoả mãn điều kiện bền dập và bền cắt 5.3. Tính then lắp trên trục III Đường kính trục III để lắp then là d = 65 mm Theo bảng 7-23 chọn các thông số then b = 18; h = 11; t = 5,5; t1 = 5,6; k = 6,8 Chiều dài then l = 0,8.1,4.65 = 72,8 mm Theo TCVN 150 – 64 ( bảng 7-23) chọn l = 80 mm Kiểm nghiệm độ bền dập trên mặt cạnh làm việc của then theo công thức (7-11) sd = = = 36,757 < [s]d Kiểm nghiệm bền cắt theo công thức (7-12) tc = = 13,89 < [t]c Như vậy then trên tục III thoả mãn điều kiện bền dập và điều kiện bền cắt. Kết luận: Then trên các trục đều thoả mãn điều kiện bền dập và bền cắt. PHẦN VI: THIẾT KẾ GỐI ĐỠ TRỤC 6.1. Chọn ổ lăn Trục I của hộp giảm tốc không có thành phần lực dọc trục nên ta dùng ổ bi đỡ. Trục II và trục III có lực dọc trục tác dụng nên ta chọn ổ đỡ chặn. • Sơ đồ chọn ổ cho trục I: B A R B R A Hệ số khả năng làm việc tính theo công thức (8-1) C = Q.(n.h)0,3 £ Cbảng Cbảng – là hệ số khả năng làm việc tính theo bảng Trong đó: nI = 1455 (vg/p): tốc độ quay trục I h = 950 giờ, Theo công thức (8-2) có Q = (Kv.R + m.A).Kn.Kt Trong đó: m = 1,5 ( tra bảng 8-2) A = 0 : tải trọng dọc trục Kt = 1,3 : tải trọng va đập vừa. Quá tải ngắn hạn đến 150% so với tải trọng tính toán (bảng 8-3) Kn = 1,1 : nhiệt độ làm việc dưới 150oC (bảng 8-4) Kv = 1 : vòng trong của ổ quay (bảng 8-5) RA = = 1885,6 (N.mm) RB = = 1479,65 (N.mm) Vì lực hướng tâm ở gối trục A lớn hơn lực hướng tâm ở gối trục B, nên ta tính đối với gối đỡ trục A và chọn ổ cho gối đỡ trục này, gối trục B lấy ổ cùng loại. Q = (Kv.RA + m.A).Kn.Kt = (1.1885,6 + 1,5.0).1,1.1,3 = 2696,4 N = 269,64 daN C = Q.(n.h)0,3 = 269,64.(1455.950)0,3 = 18748,23 Tra bảng 14P ứng với d = 20 mm: ổ cỡ trung, ký hiệu 304, Cbảng = 19000 > C Đường kính ngoài của ổ D = 52 mm. Chiều rộng ổ B = 15 mm • Sơ đồ chọn ổ cho trục II: b C D R C S C R D S D P a3 Tra bảng 18P loại ổ có d = 20 mm có C = 38000 cỡ trung được b = 11o10’ Hệ số khả năng làm việc tính theo công thức (8-1) C = Q.(n.h)0,3 < Cbảng Ở đây : nII = 259,8 (vg/P): tốc độ quay trên trục II h = 950 giờ Q: tải trọng tương đương (daN) Theo công thức (8-6) có Q = (Kv.R + m.At).Kn.Kt Hệ số m = 1,5 ( tra bảng 8-2) Kt = 1,3 tải trọng va đập vừa và quá tải đến 150% (bảng 8-3) Kn = 1 nhiệt độ làm việc dưới 100OC ( bảng 8-4) Kv = 1 vòng trong của ổ quay (bảng 8-5) RC = = 9212 (N.mm) RD = = 8876,82 (N.mm) SC = 1,3.RC.tgb = 1,3.9212.tg11o10’ = 2364 (N) SD = 1,3.RD.tgb = 1,3.8876,82.tg11o10’ = 2278 (N) Tổng lực chiểu trục: At = SC + Pa3 – SD = 2364 + 551 – 2278 = 637 (N) Vì lực hướng tâm ở hai gối trục gần bằng nhau, nên ta chỉ tính đối với gối đỡ trục bên phải C ( ở đây lực Q lớn hơn) và chọn ổ cho gối trục này, gối trục kia lấy ổ cùng loại. QC = (Kv.RD + m.At).Kn.Kt = (1.9212 + 1,5.637).1.1,3 = 13217,75 = 1321,775 daN C = QC.(n.h)0,3 = 1321,775.(259,8.950)0,3 = 54810,83 Tra bảng 18P ứng với d = 25 mm chọn ổ ký hiệu (7605) ổ đũa côn đỡ chặn cỡ trung rộng. Có Cbảng= 70000 > C Đường kính ngoài của ổ D = 62 mm, chiều rộng của ổ B = 24 mm • Sơ đồ chọn ổ cho trục III b R a4 R F R E S F S E F E Hệ số khả năng làm việc tính theo công thức (8-1) C = Q.(n.h)0,3 £ Cbảng Ở đây : nIII = 64,42 (vg/P) tốc độ quay trên trục III h = 950 giờ, thời gian làm việc của ổ Q : tải trọng tương đương (daN) Theo công thức (8-6) có Q = (Kv.RD + m.At).Kn.Kt Hệ số m = 1,5 ( tra bảng 8-2) Kt = 1,3 tải trọng va đập vừa và quá tải đến 150% (bảng 8-3) Kn = 1 nhiệt độ làm việc dưới 100OC ( bảng 8-4) Kv = 1 vòng trong của ổ quay (bảng 8-5) RE = = 10520 (N.mm) RF = = 23568,17 (N.mm) SE = 1,3.RE.tgb = 1,3.10520.tg11o10’ = 2699,73 (N) SF = 1,3.RF.tgb = 1,3.23568,17.tg11o10’ = 6048,27 (N) Tổng lực chiểu trục: At = SE - Pa4 – SF = 2699,73 - 551 – 6048,72 = 3900 (N) Vì lực hướng tâm ở hai gối trục gần bằng nhau, nên ta chỉ tính đối với gối đỡ trục bên phải C ( ở đây lực Q lớn hơn) và chọn ổ cho gối trục này, gối trục kia lấy ổ cùng loại. QF = (Kv.RF + m.At).Kn.Kt = (1.23568,17 + 1,5.3900).1.1,3 = 38243,62 = 3824,362daN C = QF.(n.h)0,3 = 3824,362.(60,42.950)0,3 = 102383,57 Tra bảng 18P ứng với d = 50 mm chọn ổ ký hiệu (7610) ổ đũa côn đỡ chặn cỡ trung rộng. Có Cbảng= 210000 > C Đường kính ngoài của ổ D = 110 mm, chiều rộng của ổ B = 40 mm 6.2. Chọn kiểu lắp ổ lăn Phương án chọn kiểu lắp: - Lắp ổ lăn vào trục theo hệ lỗ và vỏ hộp theo hệ trục - Sai lệch cho phép vòng trong của ổ là âm, sai lệch cho phép trên lỗ theo hệ lỗ là dương - Chọn kiểu lắp bằng độ dôi để các vòng ổ không thể trượt theo bề mặt trục 6.3. Cố định trục theo phương dọc trục Để cố định trục theo phương dọc trục ta dùng nắp ổ và điều chỉnh khe hở của ổ bằng các tấm đệm kim loại giứa nắp ổ và thân hộp giảm tốc. Nắp của ổ lắp với hộp giảm tốc bằng vít, loại này dễ chế tạo và dễ lắp ghép. 6.4. Che kín ổ lăn Để che kín các đầu trục nhô ra, tránh sự xâm nhập của môi trường vào ổ và ngăn mỡ chảy ra ngoài ta dùng loại vòng phớt. Chọn theo bảng (8-29) (sách TKCTM) 6.5. Bôi trơn ổ lăn Bộ phận ổ được bôi trơn bằng mỡ, vì vận tốc truyền bánh răng thấp không thể dùng phương pháp bắn toé để dẫn dầu trong hộp vào bôi trơn các bộ phận ổ. Theo bảng (8-28) có thể dùng mỡ loại “T” ứng với nhiệt độ làm việc 60o ữ 100oC và vận tốc dưới 1500 vg/ph. Lượng mỡ dưới 2/3 chỗ rỗng của bộ phận ổ. PHẦN VII: CẤU TẠO VỎ HỘP VÀ CÁC CHI TIẾT MÁY KHÁC Chọn vỏ hộp đúc vật liệu bằng gang, mặt ghép giữa nắp và thân là mặt phẳng đi qua đường làm các trục để lắp ghép được dễ dàng theo bảng (10-9) cho phép ta xác định được kích thước và các phần tử của vỏ hộp. - Chiều dày thân hộp: d = 0,025.A + 3 ; A khoảng cách trục d = 0,025.213 + 3 = 8,325 mm Chọn d = 9 mm - Chiều dày thành nắp hộp: d1 = 0,02.A + 3 = 0,02.213 + 3 = 7,26 mm Chọn d1 = 8 mm - Chiều dày mặt bích dưới của thân: b = 1,5 .d = 1,5.9 = 13,5 mm có thể lấy b = 14 mm - Chiều dày mặt bích dưới của nắp: b1 = 1,5 .d1= 1,5.8 = 12 mm - Chiều dày đế hộp không có phần lồi P = 2,35.d = 2,35.9 = 21,15 mm Có thể lấy P = 22 mm - Chiều dày gân ở thân hộp. m = 0,85.d = 0,85.9 = 7,65 mm Có thể lấy m = 8 mm - Chiều dày gân ở nắp hộp. m1 = 0,85.d1 = 0,85.8 = 6,8 mm Có thể lấy m1 = 7 mm - Đường kính bu lông nền: dn = 0,036.A + 12 mm = 0,036.213 + 12 = 19,668 mm Có thể chọn dn = 20 mm - Đường kính bu lông khác: + ở cạnh ổ : d1 = 0,7.dn = 0,7.20 = 14 mm + Ghép nắp ổ: d3 = 0,45.dn » 0,45.20 = 9 mm + Ghép nắp cửa thăm: d4 = 0,37.dn = 7,4 mm có thể lấy d4 = 8 mm Đường kính bu lông vòng chọn theo trọng lượng của hộp giảm tốc, với khoảng cách trục A , 2 cấp chuyền 213 ´ 213. Tra bảng 10-11a và 10-11b chọn bu lông M24 - Số lượng bu lông nền: theo bảng 10-13 ta lấy n = 6. PHẦN VIII: NỐI TRỤC Mômen xoắn trên nối trục: Mx = 9,55.106. = 9,55.106. = 649865 (N.mm) Mt = k. Mx = 1,3.649865 = 844824,5 (N.mm) Trong đó : Mx : Mômen xoắn danh nghĩa Mt : Mômen xoắn tính toán K = 1,2 ữ 1,5 Hệ số tải trọng động ( tra bảng 9-1) Để đơn giản, dễ chế tạo và phù hợp với mômen xoắn trên trục. Chọn nối trục là nối trục đĩa. + Cấu tạo: hình vẽ + Vật liệu làm nối trục: Do vận tốc vòng của đĩa v ³ 30 m/s nên ta chọn vật liệu nối trục là thép đúc 35p. + Các kích thước chủ yếu của nối trục đàn hồi theo bảng (9-2) ta có : d = 50 mm, D2 = 100 mm; D = 200 mm; Do = 160 mm; l = 160 mm; S = 40 mm; Bulông cỡ M16; số lượng bulông bằng z = 6; mômen xoắn lớn nhất Mmax = 2500 N.mm • Với bu lông lắp có khe hở, lực siết V cần thiết với mỗi bu lông theo công thức (9-3) là : V ³ = = 11733,67(N.mm) (f : hệ số ma sát) PHẦN IX: BÔI TRƠN HỘP GIẢM TỐC Để giảm mất mát công suất vì ma sát, giảm mài mòn, đảm bảo thoát nhiệt tốt và đề phòng các chi tiết máy bị han gỉ cần phải bôi trơn cho trục các bộ truyền trong Hộp Giảm Tốc. Vì vận tốc của bánh răng nhỏ nên ta chọn cách bôi trơn ngâm trong dầu bằng cách ngâm bánh răng, trục vít, bánh vít hoặc các chi tiết phụ khác ta dùng dầu công nghiệp 45 để bôi trơn hộp giảm tốc Khi vận tốc nhỏ thì lấy chiều sâu ngâm là 1/6 bán kính bánh răng cấp nhanh còn đối với cấp chậm dưới 1/3 bán kính, 0,4 – 0,8 lít cho 1 Kw. Chọn độ nhớt của dầu ở 50oC với bánh răng thép sb = 600 N/mm2. Ta chọn dầu theo bảng 10 – 20. Lời kết: Em xin chân thành cảm ơn các thầy cô giáo, đặc biệt là thầy Hồ Duy Liễn cùng các bạn đã giúp đỡ em trong quá trình thực hiện bài tập đồ án môn học thiết kế chi tiết máy. Trong quá trình làm đồ án em không thể tránh khỏ thiếu sót, em kính mong nhận được ý kiến đóng góp của các thầy các cô để em hoàn thiện đồ án. Em xin chân thành cảm ơn ! Hưng Yên, Ngày 30 – 11 – 2008 Sinh viên thực hiện Nguyễn Hùng Cường MỤC LỤC Phần I: chọn động cơ và phân phối tỷ số truyền.......................................................5 Phần II: Tính toán bộ truyền đai..............................................................................9 Phần III: Thiết kế bộ truyền bánh răng..................................................................14 Phần IV: Tính toán trục..........................................................................................29 Phần V: Tính then...................................................................................................45 Phần VI: Thiết kế gối đỡ trục.................................................................................47 Phần VII: Cấu tạo vỏ và các chi tiết máy khác......................................................52 Phần VIII: Nối trục................................................................................................54 Phần IX: bôi trơ hộp giảm tốc................................................................................55 Tài liệu tham khảo: sách thiết kế chi tiết máy (Nguyễn Trọng Hiệp – Nguyễn Văn Lẫm) – Nhà xuất bản giáo dục.