Thiết kế mạng lưới điện khu vực
Lời nói đầu
Quá trình công nghiệp hoá và hiện đại hoá ở nước ta hiện nay đang diễn ra hết sức mạnh mẽ.Trên khắp cả nước các khu trung tâm công nghiệp mới mọc lên ngày càng nhiều. Điều này đỏi hỏi chúng ta phải xây dựng các mạng lưới điện mới để truyền tải điện năng đến các hộ tiêu thụ này.Thiết kế các mạng và hệ thống điện là một nhiệm vụ quan trọng của các kỹ sư nói chung và đặc biệt là các kỹ sư hệ thống điện.
Đồ án môn học “Thiết kế mạng lưới điện khu vực” giúp chúng ta vận dụng những kiến thức đã học vào thực tế công việc. Tuy đây mới chỉ là đồ án môn học nhưng nó đã trang bị những kỹ năng bổ ích cho đồ án tốt nghiệp đồng thời nó cũng cho chúng ta hình dung ra một phần công việc thực tế sau này
Trong quá trình làm đồ án , em đã nhận được sự giúp đỡ nhiệt tình của các thầy cô giáo trong bộ môn và các thầy cô giáo trực tiếp giảng dạy trên lớp.Em xin chân thành cảm ơn thầy giáo Lã Minh Khánh đã tận tình giúp đỡ em hoàn thành đồ án này
Mục lục
Chương 1:Cân bằng công suất tác dụng và phản kháng trong hệ thống.
Chương 2:Dự kiến các phương án nối dây và so sánh các phương án về mặt
kỹ thuật.
Chương 3:So sánh kinh tế các phương án
Chương 4: Lựa chọn máy biến áp và sơ đồ nối dây chi tiết của mạng điện
Chương 5:Tính phân bố công suất của mạng điện và tính chính xác điện áp
tại các nút trong mạng điện.
Chương 6:Lựa chọn phương thức điều c hỉnh điện áp trong mạng điện.
Chương 7:Tính toán các chỉ tiêu kinh tế của mạng điện.
Luận văn dài 58 trang
62 trang |
Chia sẻ: banmai | Lượt xem: 2113 | Lượt tải: 2
Bạn đang xem trước 20 trang tài liệu Thiết kế mạng lưới điện khu vực, để xem tài liệu hoàn chỉnh bạn click vào nút DOWNLOAD ở trên
95
60.83
0.33
0.429
6
12
Từ bảng số liệu trên ta có :
Tổn thất điện áp lớn nhất trong mạng điện trong chế độ vận hành bình thường là
∆UN-3-4bt=9.08 + 2.46=11.54 %
Tổn thất điện áp lớn nhất trong mạng điện ở chế độ sự cố là :
∆UN-3-4= 18.16 + 2.46=20.62 %
2.6 Phương án nối dây 5
2.6.1 Sơ đồ nối dây của mạng điện
6
5
4
3
2
1
N
2.6.2 Tính toán phương án
Tính các dòng công suất chạy trên các đoạn đường dây
Xét đoạn mạch vòng N-5-6
Để xác định các dòng công suất ta cần giả thiết rằng ,mạng điện đồng nhất và tất cả các đoạn đường dây đều có cùng một đoạn tiết diện.Như vậy dòng công suất chạy trên đoạn đường dây N-5 bằng:
Dòng công suất chạy trên đoạn đường dây N-6 bằng:
Công suất chạy trên đoạn đường dây 5-6 bằng:
S5-6 = SN-5 – S5 = (28.25+j 17.51)- (27+j16.733)=1.25+j 0.777 MVA
Tính tiết diện của dây dẫn trong mạch vòng trên
Dòng điện chạy trên đoạn đường dây N-5 là:
Tiết diện dây dẫn bằng:
Vậy ta chọn Ftc = 150 mm2
Vậy ta chọn dây dẫn AC-150
Dòng điện chạy trên đoạn đường dây N-6
Tiết diện dây dẫn :
Chọn dây dẫn AC-185 có Icp = 510A
Dòng điện chạy trên đoạn đường dây 5-6 là:
Tiết diện dây dẫn bằng
Chọn dây dẫn AC-70 có Icp = 265 A
Kiểm tra dây dẫn khi có sự cố :
Đối với mạch vòng đã cho ta xét các trường hợp sự cố sau:
Xét sự cố đứt doạn đường dây N-6
Khi đó dòng diện sự cố chạy trên đoạn đường dây 5-6 là:
I5-6sc< Icp vậy tiết diện đã chọn là phù hợp
Dòng diện sự cố chạy trên đoạn đường dây N-5
<Icp = 510 A
vậy tiết diện đã chọn là phù hợp
Xét sự cố đứt đoạn đường dây N-5
Dòng điện chạy trên đoạn đường dây 5-6 là:
< Icp = 265 A
vậy tiết diện đã cho là phù hợp
Dòng điện sự cố chạy trên đoạn đường dây N-6
< Icp = 510 A
Vậy tiết diện đã cho là phù hợp
Tính tổn thất điện áp trong mạch vòng đã xét
Bởi trong mạch vòng đã xét chỉ có một điểm phân chia công suất là nút 6
Do đó tổn thất điện áp lớn nhất trong mạng điện trong chế dộ vận hành bình thường là:
Khi ngừng đoạn N-5
Tổn thất điện áp trên đoạn N-6 là:
Tổn thất điện áp trên đoạn 5-6 là:
Khi ngừng đoạn đường dây N-6
Tổn thất điện áp trên đoạn đường dây N-5là
Tổn thất điện áp trên đoạn đường dây 5-6 là:
Vậy tổn thất điện áp lớn nhất trong chế độ sự cố là tổn thất điện áp khi đứt đoạn đường dây N-6 và bằng:
∆Umaxsc = 20.88+15.11=35.99 %
Tiết diện của các đoạn đường dây còn laị trong mạng điện được chọn tương tự như trong phuơng án 4
Ta có bảng tóm tắt sau:
Đoạn đường dây
Công suất truyền tải
Imax(A)
Fkt(mm2)
Ftc(mm2)
Isc(A)
Icp(A)
N-1
36+j22.31
111.15
101.04
95
222.3
330
N-2
30+j18.592
92.6
84.2
70
185.2
265
N-3
55+j34.09
170
154.4
150
340
445
3-4
20+j12.395
61.74
56.13
70
123.48
265
Tổn thất điện áp trên các đoạn đường dây còn lại trong mạng điện là:
Đoạn đường dây
Kiểu dây dẫn
Chiều dài
R0(Ω/km)
X0(Ω/Km)
∆Ubt(%)
∆Usc(%)
N-1
AC-95
70.71
0.33
0.429
6.27
12.54
N-2
AC-70
78.1
0.45
0.44
7
14
N-3
AC-150
85.44
0.21
0.416
9.08
18.16
3-4
AC-70
41.23
0.45
0.44
2.46
4.92
Sau khi tính toán các chỉ tiêu kỹ thuật cho phương án trên ta nhận thấy tổn thất điện áp lớn nhất trong mạng điện là 35.99%
Như vậy phương án này không đạt yêu cầu kỹ thuật
KẾT LUẬN
Sau khi phân tích đánh giá các phưong án ta giữ lại 3 phưong án thoả mãn các yêu cầu kỹ thuật đề ra đó là các phương án :
Phương án 1
Phương án 2
Phương án 4
Các phương án này sẽ được so sánh về mặt kinh tế để chọn ra phương án tối ưu.
CHƯƠNG 3: SO SÁNH KINH TẾ CÁC PHƯƠNG ÁN
3.1 Đặt vấn đề
Vì các phương án so sánh của mạng điện có cùng điện áp định mức ,do đó để đơn giản ta không cần tính vốn đầu tư vào các trạm hạ áp.
Chỉ tiêu kinh tế được sử dụng để so sánh các phương án là các chi phí tính toán hàng năm, được xác định theo công thức:
Z=(atc+ avh) K + ∆A*c (3.1)
Trong đó :
Z:hàm chi phí tính toán hàng năm
atc:hệ số hiệu quả của vốn đầu tư .atc=0.125
avh:hệ số vận hành đối với các đường dây trong mạng điện.
avh=0.04
∆A:Tổng tổn thất điện năng hàng năm
C : giá 1Kwh điện năng tổn thất :c=500 đ
K : tổng các vốn đầu tư về đường dây
Tính K
K= ∑1.8*k0i*li (3.2)
Trong đó :
k0i : giá thành 1 km đường dây thứ i , đ/km
li : chiều dài đoạn đường dây thứ i ,km
Tổn thất điện năng trong mạng điện được tính theo công thức :
∆A = ∑∆Pimax* τ (3.3)
Trong đó :
τ : thời gian tổn thất công suất lớn nhất ,h
∆Pimax :tổn thất công suất trên đoạn đường dây thứ i khi công phụ
tải cực đại .Ta có công thức:
(3.4)
Trong đó :
Pimax ,Qimax : công suất tác dụng và phản kháng chạy trên đường dây
ở chế độ phụ tải cực đại
Ri: điện trở tác dụng của đoạn đưòng dây thứ i
Udm: điện áp định mức của mạng điện
Thời gian tổn thất công suất lớn nhất có thể được tính theo công thức:
τ= (0.124+ Tmax *10-4)2 *8760 (3.5)
trong đó Tmax là thời gian sử dụng phụ tải cực đại trong năm
Với Tmax = 5000 h ta có τ = 3411 h
Sau đây ta sẽ tính toản hàm chi phí tính toán hàng năm đối với từng phưong án
3.2 Tính toán các phưong án
3.2.1 Phương án 1
Tính K cho mỗi đoạn đưòng dây
Đoạn đường dây N-1(AC-185)
K1= 1.8*ko1*l1
Tra bảng 8.39 sách “thiết kế các mạng và hệ thống điện”
Ta có ko1= 392*106 đ/km
Suy ra K1= 1.8*392*106*70.71=49893*106 đ
Tính toán tương tự ta có bảng 3.1
Đoạn đường dây
Kiểu đường dây
Chiều dài
k0 (*106 đ)
Ki(*106 đ)
N-1
AC-185
70.71
392
49893
1-2
AC-95
41.23
224
16624
N-3
AC-150
85.44
336
51674
3-4
AC-70
41.23
168
12468
N-6
AC-185
60.83
392
42922
6-5
AC-70
63.25
168
19127
Bảng 3.1 Chi phí trên mỗi đoạn đường dây
Vậy ta có tổng chi phí xây dựng đường dây trong phương án 1 là :
K=∑Ki = 192708*106 đ
Tính tổn thất công suất trên các đoạn đường dây
Xét đoạn N-1
Tính toán tương tự ta có bảng số liệu sau
Đoạn đường dây
Công suất truyền tải
Chiều dài
R0(Ω/km)
∆Pmax(MW)
N-1
66+ j40.902
70.71
0.17
2.99
1-2
3O+j 18.592
41.23
0.33
0.7
N-3
55+j34.09
85.44
0.21
3.1
3-4
20+j12.395
41.23
0.45
0.424
N-6
67+j41.523
60.83
0.17
2.65
6.5
27+j16.733
63.25
0.45
1.19
Bảng 3.2 Tổn thất công suất lớn nhất trên các đoạn đường dây
Tổng tổn thất công suất lớn nhất trong mạng điện ở chế độ phụ tải cực đại là :
∑∆Pmax= 2.619+0.7+3.1+0.424+2.65+1.19=11.054 MW
Xác định chi phí vận hành hàng năm
Z= (atc+ avh)*K + ∑∆Pmax *τ*c
= (0.125 +0.04)*192708*106* +11.054*3411*500*103=5.06*1010 đ
3.2.2 Phương án 2
Tính toán tương tự như đối với phương án trên ta có bảng số liệu sau
Đoạn đường dây
Kí hiệu dây dẫn
Cống suất truyền tải
Chiều dài đây dẫn
R0 (Ω/km)
∆Pmax
(MW)
K0 (*106d /km)
K
(*106đ)
N-1
AC-185
66+j40.902
70.71
0.17
2.99
392
49893
1-2
AC-95
30+j18.592
41.23
0.33
0.7
224
16624
N-3
AC-150
55+j34.09
85.44
0.21
3.1
336
51674
3-4
AC-70
20+j12.395
41.23
0.45
0.424
168
12468
N-5
AC-70
27+j16.733
80.62
0.45
1.513
168
24380
N-6
AC-120
40+j24.79
60.83
0.27
1.5
280
30658
Từ bảng số liệu trên ta có :
Tổng vốn đầu tư xây dựng đường dây là :
K= (49893+16624+51674+12468+24380+30658)*106=185697*106 đ
Tổng tổn thất công suất lớn nhất trong mạng ở chế độ phụ tải cực đại là :
∑∆Pmax= (2.99+0.7+3.1+0.424+1.513+1.5)=10.277 MW
Vậy ta có hàm chi phí tính toán hàng năm là :
Z= (0.125+0.04)*185697*106 +10.277*3411*500*103 = 4.82 *1010 đ
3.2.3. Phương án 4
Áp dụng những công thức tính toán ở trên ta có bảng số liệu sau:
Đoạn đường dây
Kí hiệu dây dẫn
Công suất truyền tải
Chiều dài dây dẫn
R0 (Ω/km)
∆Pmax
(MW)
K0
(106 đ/km)
K
(106 đ)
N-1
AC-95
36+j22.31
70.71
0.33
1.729
224
28510
N-2
AC-70
30+j18.592
78.1
0.45
1.81
168
23617.4
N-3
AC-150
55+j34.09
85.44
0.21
3.1
336
51674.1
3-4
AC-70
20+j12.395
41.23
0.45
0.424
168
12468
N-5
AC-70
27+j16.733
80.62
0.45
1.51
168
24379.5
N-6
AC-95
40+j24.79
60.83
0.33
1.84
224
24526.7
Từ bảng số liệu trên ta có :
Tổng tổn thất công suất lớn nhất trong mạng điện ở chế dộ phụ tải cực đại là :
∆Pmax = 1.729 +1.81 +3.1 + 0.424 + 1.51 + 1.84=10.413 MW
Tổng vốn đầu tư xây dựng đường dây là :
K=(28510+23617.4+51674.1+12468+24379.5+24526.7)*106=165175.7 *106 đ
Tổng chi phí tính toán hàng năm là :
Z= (0.125+0.04)*165175.7*106 +10.413*3411*500*103 = 4.5*1010 đ
Tổng kết các phương án đã tính toán ở trên ta có bảng số liệu sau:
Phương án
Phương án 1
Phương án 2
Phương án 4
Z
5.06*1010 đ
4.82*1010 đ
4.5*1010 đ
Từ kết quả trên ta nhận thấy phương án 4 là phương án tối ưu
Như vậy sau khi đưa ra các phưong án thoả mãn về mặt kỹ thuật ,chúng ta đã tiến hành so sánh về mặt kinh tế các phương án và lựa chọn phương án 4 là phương án tối ưu .Từ chương sau trở đi ta chỉ tiến hành tính toán cho phưong án này.
Chương 4 Lựa chọn máy biến áp và sơ đồ nối dây chi tiết
4.1 Chọn số lượng và công suất máy biến áp trong các trạm hạ áp.
Tất cả các phụ tải trong hệ thống điện đều là hộ tiêu thụ loại I,vì vậy để đảm bảo cung cấp điện cho các hộ phụ tải này cần dặt hai máy biến áp làm việc song song trong mỗi trạm.
Khi trọn công suất của máy biến áp cần phải xét đến khả năng quá tải của máy biến áp còn lại sau sự cố .Xuất phát từ điều kiện quá tải cho phép bằng 40% trong thời gian phụ tải cực đại.Công suất của mỗi máy biến áp làm việc trong trạm có n máy biến áp được xác định theo công thức :
Trong đó:
Smax :phụ tải cực đại của trạm
k:hệ số quá tải của máy biến áp trong chế độ sau sự cố ,k=1.4
n : số máy biến áp trong trạm
Đối với trạm có hai máy biến áp ,công suất của mỗi máy biến áp bằng:
Sau đây chúng ta tiến hành lựa chọn máy biến áp cho các hộ phụ tải
Ở phần trên chúng ta đã lựa chọn điện áp vận hành của mạng điện là 110kv
do đó chúng ta lựa chọn máy biến áp có Uđm= 110 kv
Đối với phụ tải 1
Ta có S1max= 42.35 MVA
vậy ta có công suất định mức của máy biến áp là :
Do đó chúng ta lựa chọn máy biến áp là TPDH-32000/110
Tính toán cho phụ tải thứ hai:
Ta có S2max= 35.29 MVA
Vậy ta có :
vậy ta chọn máy biến áp TPDH-32000/110
Tính toán cho hộ phụ tải 3
Ta có : S3max= 41.18 MVA
vậy ta có công suất của máy biến áp là
vậy ta chọn máy biến áp là :TPDH-32000/110
Tính toán cho hộ phụ tải thứ 4
Ta có S4max= 23.53 MVA
vậy công suất của máy biến áp là :
vậy ta chọn máy biến áp loại TPDH-25000/110
Tính toán cho hộ phụ tải thứ 5
Ta có S5max= 31.76 MVA
vậy ta có công suất của máy biến áp là :
Vậy ta lựa chọn máy biến áp kiểu TPDH-25000/110
Tính toán cho hộ phụ tải thứ 6
Ta có S6max= 47.06 MVA
Do đó công suất của máy biến áp là :
vậy ta chọn máy biến áp kiểu : TPDH-40000/110
Tổng kết ta có bảng số liệu sau:
Máy biến áp
Số lượng
Các số liệu kỹ thuật
Các số liệu tính toán
Udm(kv)
Un
(%)
∆Pn
kW
∆P0
kW
I0 (%)
R (Ω)
X (Ω)
∆Q
kVAr
Cao
hạ
TPDH-32000/110
3
115
10.5
10.5
145
35
0.75
1.87
43.5
240
TPDH-25000/110
2
115
10.5
10.5
120
29
0.8
2.54
55.9
200
TPDH-40000/110
1
115
10.5
10.5
175
42
0.7
1.44
34.8
280
4.2 Sơ đồ nối dây chi tiết
Trong sơ đồ này chúng ta sử dụng 3 loại trạm:
Trạm nguồn :sử dụng sơ đồ hai thanh góp có máy cắt liên lạc
Trạm trung gian :hai thanh góp
Trạm cuối :sử dụng sơ đồ cầu
Chương 5 Tính phân bố công suất trong mạng điện và tính
chính xác điện áp tại các nút trong mạng điện
Để đánh giá các chỉ tiêu kinh tế-kỹ thuật của mạng điện thiết kế ,cần xác định các thông số chế độ xác lập trong các chế độ phụ tải cực đại,cực tiểu và sau sự cố khi phụ tải cực đại.Khi xác định các dòng công suất và các tổn thất công suất ,ta lấy điện áp ở tất cả các nút trong mạng điện bằng điện áp định mức Ui = Udm= 110 kV.
Để tính tổn thất công suất chạy trên một đoạn đường dây ta sử dụng công thức:
(5.1)
Để tính tổn thất điện áp ta sử dụng công thức:
Để tính tổn thất công suất trong máy biến áp ta sử dụng công thức:
Trong đó :
S :công suất của phụ tải
Sdm:công suất định mức của máy biến áp
m:số máy biến áp vận hành trong trạm
Tổn thất điện áp trong máy biến áp:
5.1 Chế độ phụ tải cực đại.
Trong chế độ phụ tải cực đại ta lấy
UN= 110%*110=121 kV
5.1.1.Xét đoạn đường dây N-3-4
Sơ đồ nối dây của đoạn N-3-4
Sơ đồ thay thế của mạng điện
S3=35+j 21.69 MVA
∆S03
S4 =20+j12.395 MVA
-jQc3d
Z3
Zb3
N
∆S04
-jQc3c
Z4
-jQc4d
-jQc4c
Zb4
Sb4
a
b
Theo giả thiết ở trên để tính các dòng công suất chạy trên các đoạn đường dây ta chọn Ui=Udm=110 kv
Ta có
S4 = 20 +j12.395 MVA
Tổng tổn thất công suất trong máy biến áp là:
Công suất trước tổng trở của máy biến áp là:
Sb4 =S4+∆Sb4= 20+j12.395 + 0.053+ j 1.163=20.053+ j13.558 MVA
Công suất truyền vào thanh góp cao áp của trạm tăng áp bằng:
Sc4=Sb4 + ∆S04= 20.053 +j13.558 +2*(29+j200)*10-3=20.111+j13.958 MVA
Công suất phản kháng do điện dung ở cuối đường dây 4 sinh ra là:
-jQc4c= -j(b4/2) * Udm2 = -j2.58*10-6*41.23*1102=-j1.287 MVAr
Dòng công suất chạy trên đoạn đường dây sau tổng trở Z4 của đường dây là:
S4’’ = Sc4 –jQc4c = 20.111+j 13.958 -j 1.287 =20.111+j12.671 MVA
Tổn thất công suất trên đoạn đường dây thứ 4 là:
Công suất trước tổng trở Z4 của đường dây là:
S4’= S4’’+ ∆S4 = 20.111 + j 12.671 + 0.433+j0.424=20.544+ j 13.095 MVA
Công suất phản kháng do điện dung ở đầu đoạn đường dây thứ 4 sinh ra là:
-jQc4d = -jQc4c = -j1.287 MVAr
Dòng công suất chạy vào đoạn dường dây thứ 4 là:
S4’’’ = S4’ –jQc4d = 20.544+j 13.095 -j1.287=20.544+ j11.808 MVA
Tổn thất công suất trong máy biến áp 3 là:
Dòng công suất trước tổng trở của máy biến áp 3 là:
Sb3 =S3+∆Sb3= 35+j21.69 + 0.12+ j 2.782=35.12+ j24.472 MVA
Công suất truyền vào thanh góp cao áp của trạm biến áp 3 là:
Sc3=Sb3 + ∆S03= 35.12 +j24.472 +2*(35+j240)*10-3=35.19+j24.952 MVA
Dòng công suất phản kháng do điện dung ở cuối đoạn đường dây 3 sinh ra là:
-jQc3c= -j2.74*10-6*85.44*1102= -j2.833 MVAr
Dòng công suất sau tổng trở của đoạn đường dây 3 là:
S3’’= Sc3 +S4’’’-jQc3c = 35.19 +j24.952 +20.544 +j11.808
-j2.833=55.734 +j33.927 MVA
Tổn thất công suất trên đường dây thứ 3 là:
Dòng công suất chạy trước tổng trở Z3 của đường dây là:
S3’= S3’’ + ∆S3 = 55.734+j33.927 + 3.156+j 6.25 =60.89 +j40.177 MVA
Dòng công suất phản kháng do điện dung ở đầu đường dây 3 sinh ra là:
-jQc3d = -2.833 MVAr
Vậy ta có dòng công suất do nguồn cung cấp cho mạch đường dây N-3-4 là:
SN-3-4=S3’ – jQc3d = 60.89+j40.177 –j2.833=60.89 +j37.344 MVA
Sau khi tính toán được dòng công suất chạy vào đầu đoạn đường dây ta tiến hành tính chính xác điện áp tại các nút của mạng điện
Tổn thất điện áp trên tổng trở Z3 là:
Điện áp tại nút a là:
Ua = UN - ∆U3 = 121 – 10.41=110.59 kV
Tổn thất điện áp trong máy biến áp 3 là:
Vậy ta có điện áp tại nút phụ tải thứ 3 là:
U3 = Ua - ∆Ub3 = 110.59 – 5.11= 105.48kV
Tổn thất điện áp trên tổng trở Z4 là:
vậy ta có
Ub = Ua - ∆U4 = 110.59- 2.8=107.79 kV
Tổn thất điện áp trong máy biến áp 4 là:
Vậy điện áp tại nút phụ tải thứ 4 là:
U4= Ub - ∆U4 = 107.79 – 3.75= 104.04 kV
5.1.2 Xét đoạn đường dây N-1
Sơ đồ nối dây của mạng điện
Sơ đồ thay thế của mạng điện
Tính toán tương tự như đối với đoạn đường dây N-3-4 ta có các dòng công suất chạy trên các đoạn đường dây trong sơ đồ trên là:
S1= 36+j 22.31 MVA
Tổng tổn thất công suất trong máy biến áp là:
Công suất trước tổng trở của máy biến áp là:
Sb1 =S1+∆Sb1= 36+j22.31 + 0.127+ j 2.942=36.127+ j25.252 MVA
Công suất truyền vào thanh góp cao áp của trạm biến áp bằng:
Sc1=Sb1 + ∆S01= 36.127 +j25.252 +2*(35+j240)*10-3=36.197+j25.732 MVA
Công suất phản kháng do điện dung ở cuối đường dây 1 sinh ra là:
-jQc1c= -jb1/2 * Udm2 = -j2.65*10-6*70.71*1102=-j2.267 MVAr
Dòng công suất chạy trên đoạn đường dây sau tổng trở Z1 của đường dây là:
S1’’ = Sc1 –jQc1c = 36.197+j 25.732 -j 2.267 =36.197+j23.465 MVA
Tổn thất công suất trên đoạn đường dây thứ 1 là:
Công suất trước tổng trở Z1 của đường dây là:
S1’= S1’’+ ∆S1 = 36.197 + j 23.465 + 1.794+ j2.33=37.991+ j 25.795 MVA
Công suất phản kháng do điện dung ở đầu đoạn đường dây thứ 1 sinh ra là:
-jQc1d = -jQc1c = -j2.267 MVAr
Dòng công suất chạy vào đoạn dường dây thứ 1 là:
SN-1 = S1’ –jQc1d =37.991 +j 25.795 -j2.267=37.991+ j23.528 MVA
Sau khi tính toán được dòng công suất chạy vào đầu đoạn đường dây ta tiến hành tính chính xác điện áp tại các nút của mạng điện
Tổn thất điện áp trên tổng trở Z1 là:
Điện áp tại nút a là:
Ua = UN - ∆U3 = 121 – 6.9=114.1 kV
Tổn thất điện áp trong máy biến áp 1 là:
Vậy ta có điện áp tại nút phụ tải thứ 1 là:
U1 = Ua - ∆Ub1 = 114.1 – 5.11=108.99 kV
5.1.3 Đoạn đường dây N-2
Sơ đồ nối dây
Sơ đồ thay thế của mạng điện.
S2= 30+j 18.592 MVA
Tổng tổn thất công suất trong máy biến áp là:
Công suất trước tổng trở của máy biến áp là:
Sb2 =S2+∆Sb2= 30+ j 18.592 + 0.088+ j 2.044=30.088+ j20.636 MVA
Công suất truyền vào thanh góp cao áp của trạm biến áp bằng:
Sc2=Sb2 + ∆S02= 30.088 +j20.636 +2*(35+j240)*10-3=30.158+j21.116 MVA
Công suất phản kháng do điện dung ở cuối đường dây 1 sinh ra là:
-jQc2c= -jb2/2 * Udm2 = -j2.58*10-6*78.1*1102=-j2.44 MVAr
Dòng công suất chạy trên đoạn đường dây sau tổng trở Z2 của đường dây là:
S2’’ = Sc2 –jQc2c = 30.158+j 21.116 -j 2.44 =30.158+j18.676 MVA
Tổn thất công suất trên đoạn đường dây thứ 2 là:
Công suất trước tổng trở Z2 của đường dây là:
S2’= S2’’+ ∆S2 = 30.158 + j 18.676 + 1.827+j1.787=31.985+ j 20.463 MVA
Công suất phản kháng do điện dung ở đầu đoạn đường dây thứ 1 sinh ra là:
-jQc2d = -jQc1c = -j2.44 MVAr
Dòng công suất chạy vào đoạn dường dây thứ 2 là:
SN-2 = S2’ –jQc2d =31.985 +j 20.463 -j2.44=31.985+ j18.023 MVA
Sau khi tính toán được dòng công suất chạy vào đầu đoạn đường dây ta tiến hành tính chính xác điện áp tại các nút của mạng điện
Tổn thất điện áp trên tổng trở Z2 là:
Điện áp tại nút a là:
Ua = UN - ∆U2 = 121 – 7.55=113.45 kV
Tổn thất điện áp trong máy biến áp 2 là:
Vậy ta có điện áp tại nút phụ tải thứ 2 là:
U2 = Ua - ∆Ub2 = 113.45 – 4.2=109.25 kV
5.1.4 Đoạn đường dây N-5
Sơ đồ nối dây của mạng điện
Sơ đồ thay thế của mạng điện
Tính toán tương tự như trên ta có
S5= 27+j 16.733 MVA
Tổng tổn thất công suất trong máy biến áp là:
Công suất trước tổng trở của máy biến áp là:
Sb5 =S5+∆Sb5= 27+ j 16.733 + 0.097+ j 2.12=27.097+ j18.853 MVA
Công suất truyền vào thanh góp cao áp của trạm biến áp bằng:
Sc5=Sb5 + ∆S05= 27.097 +j18.853 +2*(29+j200)*10-3=27.155+j19.253 MVA
Công suất phản kháng do điện dung ở cuối đường dây 5 sinh ra là:
-jQc5c= -jb5/2 * Udm2 = -j2.58*10-6*80.62*1102=-j2.52 MVAr
Dòng công suất chạy trên đoạn đường dây sau tổng trở Z5 của đường dây là:
S5’’ = Sc5 –jQc5c = 27.155+j 19.253 -j 2.52 =27.155+j16.733 MVA
Tổn thất công suất trên đoạn đường dây thứ 5 là:
Công suất trước tổng trở Z5 của đường dây là:
S5’= S5’’+ ∆S5 = 27.155 + j 16.733 + 1.53+j1.49=28.685 + j 18.223 MVA
Công suất phản kháng do điện dung ở đầu đoạn đường dây thứ 5 sinh ra là:
-jQc5d = -jQc5c = -j2.52 MVAr
Dòng công suất chạy vào đoạn dường dây thứ 5 là:
SN-5 = S5’ –jQc5d =28.685 +j 18.223 -j2.52 =28.685+ j15.703 MVA
Sau khi tính toán được dòng công suất chạy vào đầu đoạn đường dây ta tiến hành tính chính xác điện áp tại các nút của mạng điện
Tổn thất điện áp trên tổng trở Z5 là:
Điện áp tại nút a là:
Ua = UN - ∆U5 = 121 – 6.75=114.25 kV
Tổn thất điện áp trong máy biến áp 5 là:
Vậy ta có điện áp tại nút phụ tải thứ 5 là:
U5 = Ua - ∆Ub5 = 114.6 – 3.81=110.79 kV
5.1.5 Đoạn đường dây N-6
Sơ đồ nối dây của mạng điện
Sơ đồ thay thế của mạng điện
Ta có :
S6= 40+j 24.79 MVA
Tổng tổn thất công suất trong máy biến áp là:
Công suất trước tổng trở của máy biến áp là:
Sb6 =S6+∆Sb6= 40+ j 24.79 + 0.121+ j 2.91=40.121+ j27.7 MVA
Công suất truyền vào thanh góp cao áp của trạm biến áp bằng:
Sc6=Sb6 + ∆S06= 40.121 +j27.7 +2*(42+j280)*10-3=40.205 +j28.26 MVA
Công suất phản kháng do điện dung ở cuối đường dây 6 sinh ra là:
-jQc6c= -jb6/2 * Udm2 = -j2.65*10-6*60.83*1102=-j1.95 MVAr
Dòng công suất chạy trên đoạn đường dây sau tổng trở Z6 của đường dây là:
S6’’ = Sc6 –jQc6c = 40.205+j 28.26 -j 1.95 =40.205+j26.31 MVA
Tổn thất công suất trên đoạn đường dây thứ 6 là:
Công suất trước tổng trở Z6 của đường dây là:
S6’= S6’’+ ∆S6 = 40.205 + j 26.31 + 1.92+j2.5=44.125 + j 28.81 MVA
Công suất phản kháng do điện dung ở đầu đoạn đường dây thứ 6 sinh ra là:
-jQc6d = -jQc6c = -j1.95 MVAr
Dòng công suất chạy vào đoạn dường dây thứ 6 là:
SN-6 = S6’ –jQc6d =44.125 +j 28.81 -j1.95 =44.125+ j26.86 MVA
Sau khi tính toán được dòng công suất chạy vào đầu đoạn đường dây ta tiến hành tính chính xác điện áp tại các nút của mạng điện
Tổn thất điện áp trên tổng trở Z6 là:
Điện áp tại nút a là:
Ua = UN - ∆U5 = 121 – 6.77=114.23 kV
Tổn thất điện áp trong máy biến áp 6 là:
Vậy ta có điện áp tại nút phụ tải thứ 6 là:
U6 = Ua - ∆Ub6 = 114.23 – 4.47=109.76kV
5.1.7 Cân bằng chính xác công suất trong hệ thống.
Sau khi tính toán ta có các dòng công suất truyền từ nguồn vào các đoạn đường dây đựoc tóm tắt trong bảng 5.1
Đoạn đường dây
Công suất tácdụng
(MW)
Công suất phản kháng
(MVAr)
N-1
37.991
25.795
N-2
31.985
18.023
N-3-4
60.89
37.344
N-5
26.685
15.703
N-6
42.205
28.91
Tổng
199.756
125.775
Bảng 5.1 Công suất truyền tải từ nguồn vào các đoạn đường dây trong mạng điện
Từ bảng số liệu trên ta có
Tổng công suất phản kháng yêu cầu là:
Qyc = 125.775 MVAr
Tổng công suất do nguồn điện phát ra là:
Qcc = Pcc * tgφ = 199.756 * 0.62=123.85 MVA
Như vậy công suất phản kháng do nguồn điện phát ra nhỏ hơn công suất phản kháng mà hệ thống yêu cầu do đó ta phải tiến hành bù công suất phản kháng cho hệ thống
Ở đây ta sẽ tiến hành bù công suất phản kháng cho hộ phụ tải 4 đến cosφ=0.95
Vậy ta có lượng công suất phản kháng cần bù cho hộ phụ tải 4 là:
Qb = p(tgφ- tgφ’) =20*(0.6197 – 0.3287) =5.82 MVAr
Sơ dồ thay thế của mạng điện sau khi tiến hành bù công suất phản kháng cho hộ phụ tải 4 là
S3=35+j 21.69 MVA
∆S03
S4 =20+j12.395 MVA
-jQc3d
Z3
Zb3
N
∆S04
-jQc3c
Z4
-jQc4d
-jQc4c
Zb4
Sb4
a
b
-jQb
Sau khi bù ta tiến hành tính chính xác dòng cống suất chạy trên các doạn đường dây ở mạng điện này
S4* = 20 + j 6.575 MVA
Tổng tổn thất công suất trong máy biến áp là:
Công suất trước tổng trở của máy biến áp là:
Sb4 =S4*+∆Sb4= 20+j6.575 + 0.043+ j 0.931=20.043+ j7.506 MVA
Công suất truyền vào thanh góp cao áp của trạm tăng áp bằng:
Sc4=Sb4 + ∆S04= 20.043 +j7.506 +2*(29+j200)*10-3=20.101+ j7.906MVA
Công suất phản kháng do điện dung ở cuối đường dây 4 sinh ra là:
-jQc4c= -j(b4/2) * Udm2 = -j2.58*10-6*41.23*1102=-j1.287 MVAr
Dòng công suất chạy trên đoạn đường dây sau tổng trở Z4 của đường dây là:
S4’’ = Sc4 –jQc4c = 20.101+j7.906 -j 1.287 =20.101+j6.619 MVA
Tổn thất công suất trên đoạn đường dây thứ 4 là:
Công suất trước tổng trở Z4 của đường dây là:
S4’= S4’’+ ∆S4 = 20.101 + j 6.619 + 0.343+j0.336 =20.444+ j 6.955 MVA
Công suất phản kháng do điện dung ở đầu đoạn đường dây thứ 4 sinh ra là:
-jQc4d = -jQc4c = -j1.287 MVAr
Dòng công suất chạy vào đoạn dường dây thứ 4 là:
S4’’’ = S4’ –jQc4d = 20.444+j 6.955 -j1.287=20.444+ j5.668 MVA
Tổn thất công suất trong máy biến áp 3 là:
Dòng công suất trước tổng trở của máy biến áp 3 là:
Sb3 =S3+∆Sb3= 35+j21.69 + 0.12+ j 2.782=35.12+ j24.472 MVA
Công suất truyền vào thanh góp cao áp của trạm biến áp 3 là:
Sc3=Sb3 + ∆S03= 35.12 +j24.472 +2*(35+j240)*10-3=35.19+j24.952 MVA
Dòng công suất phản kháng do điện dung ở cuối đoạn đường dây 3 sinh ra là:
-jQc3c= -j2.74*10-6*85.44*1102= -j2.833 MVAr
Dòng công suất sau tổng trở của đoạn đường dây 3 là:
S3’’= Sc3 +S4’’’-jQc3c = 35.19 +j24.952 +20.444 +j5.668
-j2.833=55.634 +j27.787 MVA
Tổn thất công suất trên đường dây thứ 3 là:
Dòng công suất chạy trước tổng trở Z3 của đường dây là:
S3’= S3’’ + ∆S3 = 55.634+j27.787 + 2.867+j 5.679 =58.501 +j33.466 MVA
Dòng công suất phản kháng do điện dung ở đầu đường dây 3 sinh ra là:
-jQc3d = -2.833 MVAr
Vậy ta có dòng công suất do nguồn cung cấp cho mạch đường dây N-3-4 là:
SN-3-4=S3’ – jQc3d = 58.501+j33.466 –j2.833=58.501 +j30.633 MVA
Sau khi tính toán được dòng công suất chạy vào đầu đoạn đường dây ta tiến hành tính chính xác điện áp tại các nút của mạng điện
Tổn thất điện áp trên tổng trở Z3 là:
Điện áp tại nút a là:
Ua = UN - ∆U3 = 121 – 9.252=111.748 kV
Tổn thất điện áp trong máy biến áp 3 là:
Vậy ta có điện áp tại nút phụ tải thứ 3 là:
U3 = Ua - ∆Ub3 = 111.748 – 5.06= 106.688 kV
Tổn thất điện áp trên tổng trở Z4 là:
vậy ta có
Ub = Ua - ∆U4 = 111.748- 2.26=109.488 kV
Tổn thất điện áp trong máy biến áp 4 là:
Vậy điện áp tại nút phụ tải thứ 4 là:
U4= Ub - ∆U4 = 109.488 – 2.15= 107.338 kV
Ta có các dòng công suất chạy trên các đoạn đường dây sau khi bù được cho trong bảng 5.2
Đoạn đường dây
Công suất tácdụng
(MW)
Công suất phản kháng
(MVAr)
N-1
37.991
25.795
N-2
31.985
18.023
N-3-4
58.501
30.633
N-5
26.685
15.703
N-6
42.205
28.91
Tổng
197.367
119.064
bảng 5.2 .Các dòng công suất chạy trên các đoạn đường dây.
Ta có tổng công suất phản kháng yêu cầu là:
Qyc = 119.064 MVAr
Tổng công suất phản kháng do nguồn điện phát ra là:
Qcc = 197.367 *0.62 =122.37 MVAr
Như vậy công suất phản kháng do nguồn phát ra lớn hơn công suất phản kháng do các hộ phụ tải yêu cầu Vì vây ta không phải bù cho các hộ phụ tải tiếp theo.
Từ các kết quả tính toán ở trên ta có điện áp tại các nút trong mạng điện ở chế độ phụ tải cực đại được cho trong bảng 5.3:
Nút phụ tải
1
2
3
4
5
6
điện áp (kv)
108.99
109.25
106.688
104.338
110.79
109.76
bảng 5.3 Điện áp tại các nút của mạng điện trong chế độ phụ tải cực đại.
5.2 Tính toán trong chế độ phụ tải cực tiểu
Trong chế độ phụ tải cực tiểu ta lựa chọn:
UN = 105%*110=115.5 kV
Phụ tải cực tiểu bằng 50% phụ tải cực đại.
Công suất của các phụ tải trong chế độ phụ tải cực tiểu cho trong bảng 5.3
Bảng 5.4.Công suất của các phụ tải trong chế độ phụ tải cực tiểu.
Hộ phụ tải
Công suất (MVA)
Hộ tiêu thụ
Công suất(MVA)
1
18 +j 11.16
4
10+j 6.2
2
15 + j 9.3
5
13.5 +j 8.37
3
17.5 +j 10.846
6
20 + j 12.39
5.2.1 Đoạn đường dây N-3-4
S4 = 10+j 6.2 MVA
Tổng tổn thất công suất trong máy biến áp là:
Công suất trước tổng trở của máy biến áp là:
Sb4 =S4+∆Sb4= 10+j6.2 + 0.013+ j 0.29=10.013+ j6.49 MVA
Công suất truyền vào thanh góp cao áp của trạm tăng áp bằng:
Sc4=Sb4 + ∆S04= 10.013 +j6.49 +2*(29+j200)*10-3=10.071+j6.89 MVA
Công suất phản kháng do điện dung ở cuối đường dây 4 sinh ra là:
-jQc4c= -j(b4/2) * Udm2 = -j2.58*10-6*41.23*1102=-j1.287 MVAr
Dòng công suất chạy trên đoạn đường dây sau tổng trở Z4 của đường dây là:
S4’’ = Sc4 –jQc4c = 10.071+j 6.89 -j 1.287 =10.071+j5.603 MVA
Tổn thất công suất trên đoạn đường dây thứ 4 là:
Công suất trước tổng trở Z4 của đường dây là:
S4’= S4’’+ ∆S4 = 10.071 + j 5.603 + 0.102+j0.1=10.173+ j 5.703 MVA
Công suất phản kháng do điện dung ở đầu đoạn đường dây thứ 4 sinh ra là:
-jQc4d = -jQc4c = -j1.287 MVAr
Dòng công suất chạy vào đoạn dường dây thứ 4 là:
S4’’’ = S4’ –jQc4d = 10.173+j 5.703 -j1.287=10.173+ j4.416 MVA
Tổn thất công suất trong máy biến áp 3 là:
Dòng công suất trước tổng trở của máy biến áp 3 là:
Sb3 =S3+∆Sb3= 17.5+j10.846 + 0.03 + j 0.696=17.53+ j11.542 MVA
Công suất truyền vào thanh góp cao áp của trạm biến áp 3 là:
Sc3=Sb3 + ∆S03= 17.53 +j11.542 +2*(35+j240)*10-3=17.6+j12.022 MVA
Dòng công suất phản kháng do điện dung ở cuối đoạn đường dây 3 sinh ra là:
-jQc3c= -j2.74*10-6*85.44*1102= -j2.833 MVAr
Dòng công suất sau tổng trở của đoạn đường dây 3 là:
S3’’= Sc3 +S4’’’-jQc3c = 17.6 +j12.022 +10.173 +j4.416
-j2.833=27.773 +j13.605 MVA
Tổn thất công suất trên đường dây thứ 3 là:
Dòng công suất chạy trước tổng trở Z3 của đường dây là:
S3’= S3’’ + ∆S3 = 27.773+j13.605 + 0.71+j 1.405 =28.483 +j15.01 MVA
Dòng công suất phản kháng do điện dung ở đầu đường dây 3 sinh ra là:
-jQc3d = -2.833 MVAr
Vậy ta có dòng công suất do nguồn cung cấp cho mạch đường dây N-3-4 là:
SN-3-4=S3’ – jQc3d = 28.483+j15.01 –j2.833=28.483 +j12.177 MVA
Sau khi tính toán được dòng công suất chạy vào đầu đoạn đường dây ta tiến hành tính chính xác điện áp tại các nút của mạng điện
Tổn thất điện áp trên tổng trở Z3 là:
Điện áp tại nút a là:
Ua = UN - ∆U3 = 115.5 – 4.52=110.98 kV
Tổn thất điện áp trong máy biến áp 3 là:
Vậy ta có điện áp tại nút phụ tải thứ 3 là:
U3 = Ua - ∆Ub3 = 110.98 – 2.41=108.57 kV
Tổn thất điện áp trên tổng trở Z4 là:
vậy ta có
Ub = Ua - ∆U4 = 110.98- 1.32=109.66 kV
Tổn thất điện áp trong máy biến áp 4 là:
Vậy điện áp tại nút phụ tải thứ 4 là:
U4= Ub - ∆U4 = 109.66 – 1.77= 107.89 kV
5.2.2 Đoạn đường dây N-1
S1= 18+j 11.16 MVA
Tổng tổn thất công suất trong máy biến áp là:
Công suất trước tổng trở của máy biến áp là:
Sb1 =S1+∆Sb1= 18+j11.16 + 0.032+ j 0.74=18.032+ j11.9 MVA
Công suất truyền vào thanh góp cao áp của trạm biến áp bằng:
Sc1=Sb1 + ∆S01= 18.032 +j11.9 +2*(35+j240)*10-3=18.102+j12.38 MVA
Công suất phản kháng do điện dung ở cuối đường dây 1 sinh ra là:
-jQc1c= -jb1/2 * Udm2 = -j2.65*10-6*70.71*1102=-j2.267 MVAr
Dòng công suất chạy trên đoạn đường dây sau tổng trở Z1 của đường dây là:
S1’’ = Sc1 –jQc1c = 18.102+j 12.38 -j 2.267 =18.102+j10.113 MVA
Tổn thất công suất trên đoạn đường dây thứ 1 là:
Công suất trước tổng trở Z1 của đường dây là:
S1’= S1’’+ ∆S1 = 18.102 + j 10.113 + 0.415+ j0.54=18.517+ j 10.653 MVA
Công suất phản kháng do điện dung ở đầu đoạn đường dây thứ 1 sinh ra là:
-jQc1d = -jQc1c = -j2.267 MVAr
Dòng công suất chạy vào đoạn dường dây thứ 1 là:
SN-1 = S1’ –jQc1d =18.517 +j 10.653 -j2.267=18.517+ j8.386 MVA
Sau khi tính toán được dòng công suất chạy vào đầu đoạn đường dây ta tiến hành tính chính xác điện áp tại các nút của mạng điện
Tổn thất điện áp trên tổng trở Z1 là:
Điện áp tại nút a là:
Ua = UN - ∆U3 = 115.5 – 3.27=112.23 kV
Tổn thất điện áp trong máy biến áp 1 là:
Vậy ta có điện áp tại nút phụ tải thứ 1 là:
U1 = Ua - ∆Ub1 = 112.23 – 2.46=109.77 kV
5.2.3 Đoạn đường dây N-2
S2= 15+j 9.3 MVA
Tổng tổn thất công suất trong máy biến áp là:
Công suất trước tổng trở của máy biến áp là:
Sb2 =S2+∆Sb2= 15+ j 9.3 + 0.022+ j 0.511=15.022 + j 9.811 MVA
Công suất truyền vào thanh góp cao áp của trạm biến áp bằng:
Sc2=Sb2 + ∆S02= 15.022 +j9.811 +2*(35+j240)*10-3=15.092 +j10.291 MVA
Công suất phản kháng do điện dung ở cuối đường dây 1 sinh ra là:
-jQc2c= -jb2/2 * Udm2 = -j2.58*10-6*78.1*1102=-j2.44 MVAr
Dòng công suất chạy trên đoạn đường dây sau tổng trở Z2 của đường dây là:
S2’’ = Sc2 –jQc2c = 15.092+j 10.291 -j 2.44 =15.092 +j7.851 MVA
Tổn thất công suất trên đoạn đường dây thứ 2 là:
Công suất trước tổng trở Z2 của đường dây là:
S2’= S2’’+ ∆S2 = 15.092 + j 7.851 + 0.42+j0.41=15.512+ j 8.261 MVA
Công suất phản kháng do điện dung ở đầu đoạn đường dây thứ 1 sinh ra là:
-jQc2d = -jQc1c = -j2.44 MVAr
Dòng công suất chạy vào đoạn dường dây thứ 2 là:
SN-2 = S2’ –jQc2d =15.512 +j 8.261 -j2.44=15.512+ j5.821 MVA
Sau khi tính toán được dòng công suất chạy vào đầu đoạn đường dây ta tiến hành tính chính xác điện áp tại các nút của mạng điện
Tổn thất điện áp trên tổng trở Z2 là:
Điện áp tại nút a là:
Ua = UN - ∆U2 = 115.5 – 3.59 =111.91 kV
Tổn thất điện áp trong máy biến áp 2 là:
Vậy ta có điện áp tại nút phụ tải thứ 2 là:
U2 = Ua - ∆Ub2 = 111.91 – 2.03 =109.88 kV
5.2.4 Đoạn đường dây N-5
S5= 13.5+j 8.37 MVA
Tổng tổn thất công suất trong máy biến áp là:
Công suất trước tổng trở của máy biến áp là:
Sb5 =S5+∆Sb5= 13.5+ j 8.37 + 0.024+ j 0.53=13.524 + j8.9 MVA
Công suất truyền vào thanh góp cao áp của trạm biến áp bằng:
Sc5=Sb5 + ∆S05= 13.524 +j8.9 +2*(29+j200)*10-3=13.582 +j9.3 MVA
Công suất phản kháng do điện dung ở cuối đường dây 5 sinh ra là:
-jQc5c= -jb5/2 * Udm2 = -j2.58*10-6*80.62*1102=-j2.52 MVAr
Dòng công suất chạy trên đoạn đường dây sau tổng trở Z5 của đường dây là:
S5’’ = Sc5 –jQc5c = 13.582+j 9.3 -j 2.52 =13.582+j6.78 MVA
Tổn thất công suất trên đoạn đường dây thứ 5 là:
Công suất trước tổng trở Z5 của đường dây là:
S5’= S5’’+ ∆S5 = 13.582 + j 6.78 + 0.35+j0.34=13.932 + j 7.12 MVA
Công suất phản kháng do điện dung ở đầu đoạn đường dây thứ 5 sinh ra là:
-jQc5d = -jQc5c = -j2.52 MVAr
Dòng công suất chạy vào đoạn dường dây thứ 5 là:
SN-5 = S5’ –jQc5d =13.932 +j 7.12 -j2.52 =13.932+ j4.6 MVA
Sau khi tính toán được dòng công suất chạy vào đầu đoạn đường dây ta tiến hành tính chính xác điện áp tại các nút của mạng điện
Tổn thất điện áp trên tổng trở Z5 là:
Điện áp tại nút a là:
Ua = UN - ∆U5 = 115.5 – 2.804=112.696 kV
Tổn thất điện áp trong máy biến áp 5 là:
Vậy ta có điện áp tại nút phụ tải thứ 5 là:
U5 = Ua - ∆Ub5 = 112.696 – 1.83=110.866 kV
5.2.5 Đoạn đường dây N-6
S6= 20+j 12.395 MVA
Tổng tổn thất công suất trong máy biến áp là:
Công suất trước tổng trở của máy biến áp là:
Sb6 =S6+∆Sb6= 20+ j 12.395 + 0.03+ j 0.73=20.03 + j13.125 MVA
Công suất truyền vào thanh góp cao áp của trạm biến áp bằng:
Sc6=Sb6 + ∆S06= 20.03 +j13.125 +2*(42+j280)*10-3=20.114 +j13.685 MVA
Công suất phản kháng do điện dung ở cuối đường dây 6 sinh ra là:
-jQc6c= -jb6/2 * Udm2 = -j2.65*10-6*60.83*1102=-j1.95 MVAr
Dòng công suất chạy trên đoạn đường dây sau tổng trở Z6 của đường dây là:
S6’’ = Sc6 –jQc6c = 20.114+j 13.685 -j 1.95 =20.114+j11.735 MVA
Tổn thất công suất trên đoạn đường dây thứ 6 là:
Công suất trước tổng trở Z6 của đường dây là:
S6’= S6’’+ ∆S6 = 20.114 + j 11.735 + 0.45+ j0.585=20.564 + j 12.32 MVA
Công suất phản kháng do điện dung ở đầu đoạn đường dây thứ 5 sinh ra là:
-jQc6d = -jQc6c = -j1.95 MVAr
Dòng công suất chạy vào đoạn dường dây thứ 6 là:
SN-6 = S6’ –jQc6d =20.564 +j 12.32 -j1.95 =20.564+ j10.37 MVA
Sau khi tính toán được dòng công suất chạy vào đầu đoạn đường dây ta tiến hành tính chính xác điện áp tại các nút của mạng điện
Tổn thất điện áp trên tổng trở Z5 là:
Điện áp tại nút a là:
Ua = UN - ∆U5 = 115.5 – 3.18=112.32 kV
Tổn thất điện áp trong máy biến áp 6 là:
Vậy ta có điện áp tại nút phụ tải thứ 6 là:
U6 = Ua - ∆Ub6 = 112.32 – 2.16=110.16 kV
Từ các kết quả tính toán ở trên ta có điện áp tại các nút trong mạng điện ở chế độ phụ tải cực tiểu được cho trong bảng 5.5:
Nút phụ tải
1
2
3
4
5
6
điện áp (kv)
109.77
109.88
108.57
107.89
110.866
110.16
bảng 5.5 điện áp tại các nút trong mạng điện ở chế độ phụ tải cực tiểu
5.3 Xét chế độ sau sự cố
Trong chế độ sự cố ta xét sự cố nặng nề nhất là sự cố đứt một mạch đường dây.Khi đó các thông số của đường dây sự cố sẽ thay đổi .
Khi tính toán các thông số của mạng điện ở chế độ sự cố ta sử dụng các số liệu sau:
UN = 121 kV
Phụ tải làm việc ở chế độ phụ tải cực đại.
5.3.1 Xét đoạn đường dây N-3-4
Xét sự cố đứt một mạch đường dây trên đường dây truyền tải từ nút nguồn đến hộ phụ tải số 3
Sơ đồ mạng điện trong chế độ sự cố là
Khi xảy ra sự cố tổng trở trên đoạn đường dây N-3 tăng lên gấp đôi ,còn các thông số còn lại của mạng điện vẫn giữ nguyên.
Ta có
S4 = 20 +j12.395 MVA
Tổng tổn thất công suất trong máy biến áp là:
Công suất trước tổng trở của máy biến áp là:
Sb4 =S4+∆Sb4= 20+j12.395 + 0.053+ j 1.163=20.053+ j13.558 MVA
Công suất truyền vào thanh góp cao áp của trạm tăng áp bằng:
Sc4=Sb4 + ∆S04= 20.053 +j13.558 +2*(29+j200)*10-3=20.111+j13.958 MVA
Công suất phản kháng do điện dung ở cuối đường dây 4 sinh ra là:
-jQc4c= -j(b4/2) * Udm2 = -j2.58*10-6*41.23*1102=-j1.287 MVAr
Dòng công suất chạy trên đoạn đường dây sau tổng trở Z4 của đường dây là:
S4’’ = Sc4 –jQc4c = 20.111+j 13.958 -j 1.287 =20.111+j12.671 MVA
Tổn thất công suất trên đoạn đường dây thứ 4 là:
Công suất trước tổng trở Z4 của đường dây là:
S4’= S4’’+ ∆S4 = 20.111 + j 12.671 + 0.433+j0.424=20.544+ j 13.095 MVA
Công suất phản kháng do điện dung ở đầu đoạn đường dây thứ 4 sinh ra là:
-jQc4d = -jQc4c = -j1.287 MVAr
Dòng công suất chạy vào đoạn dường dây thứ 4 là:
S4’’’ = S4’ –jQc4d = 20.544+j 13.095 -j1.287=20.544+ j11.808 MVA
Tổn thất công suất trong máy biến áp 3 là:
Dòng công suất trước tổng trở của máy biến áp 3 là:
Sb3 =S3+∆Sb3= 35+j21.69 + 0.12+ j 2.782=35.12+ j24.472 MVA
Công suất truyền vào thanh góp cao áp của trạm biến áp 3 là:
Sc3=Sb3 + ∆S03= 35.12 +j24.472 +2*(35+j240)*10-3=35.19+j24.952 MVA
Dòng công suất phản kháng do điện dung ở cuối đoạn đường dây 3 sinh ra là:
-jQc3c= -j2.74/2 *10-6*85.44*1102= -j1.416 MVAr
Dòng công suất sau tổng trở của đoạn đường dây 3 là:
S3’’= Sc3 +S4’’’-jQc3c = 35.19 +j24.952 +20.544 +j11.808
-j1.416=55.734 +j35.344 MVA
Tổn thất công suất trên đường dây thứ 3 là:
Dòng công suất chạy trước tổng trở Z3 của đường dây là:
S3’= S3’’ + ∆S3 = 55.734+j35.344 + 6.46+j 12.794 =62.194 +j48.138 MVA
Dòng công suất phản kháng do điện dung ở đầu đường dây 3 sinh ra là:
-jQc3d = -j1.416 MVAr
Vậy ta có dòng công suất do nguồn cung cấp cho mạch đường dây N-3-4 là:
SN-3-4=S3’ – jQc3d = 62.194+j48.138 –j1.416=62.194 +j46.722 MVA
Sau khi tính toán được dòng công suất chạy vào đầu đoạn đường dây ta tiến hành tính chính xác điện áp tại các nút của mạng điện
Tổn thất điện áp trên tổng trở Z3 là:
Điện áp tại nút a là:
Ua = UN - ∆U3 = 121 – 22.95=98.05 kV
Tổn thất điện áp trong máy biến áp 3 là:
Vậy ta có điện áp tại nút phụ tải thứ 3 là:
U3 = Ua - ∆Ub3 = 98.05 – 5.76= 92.29kV
Tổn thất điện áp trên tổng trở Z4 là:
vậy ta có
Ub = Ua - ∆U4 = 98.05- 3.15=94.9 kV
Tổn thất điện áp trong máy biến áp 4 là:
Vậy điện áp tại nút phụ tải thứ 4 là:
U4= Ub - ∆U4 = 94.9 – 4.26= 90.64 kV
5.3.2 Xét đoạn đường dây N-1
Sơ đồ nối dây của mạng diện
Z1 = 23.3343 + j 30.335 Ω
J B/2 = ½ *2.65*10-6 * 70.71=9.369*10-5 S
S1= 36+j 22.31 MVA
Tổng tổn thất công suất trong máy biến áp là:
Công suất trước tổng trở của máy biến áp là:
Sb1 =S1+∆Sb1= 36+j22.31 + 0.127+ j 2.942=36.127+ j25.252 MVA
Công suất truyền vào thanh góp cao áp của trạm biến áp bằng:
Sc1=Sb1 + ∆S01= 36.127 +j25.252 +2*(35+j240)*10-3=36.197+j25.732 MVA
Công suất phản kháng do điện dung ở cuối đường dây 1 sinh ra là:
-jQc1c= -jb1/2 * Udm2 = -j2.65*10-6*70.71*1/2 *1102=-j1.134 MVAr
Dòng công suất chạy trên đoạn đường dây sau tổng trở Z1 của đường dây là:
S1’’ = Sc1 –jQc1c = 36.197+j 25.732 -j 1.134 =36.197+j24.598 MVA
Tổn thất công suất trên đoạn đường dây thứ 1 là:
Công suất trước tổng trở Z1 của đường dây là:
S1’= S1’’+ ∆S1 = 36.197 + j 24.598 + 3.7+ j4.802=39.897+ j 29.4 MVA
Công suất phản kháng do điện dung ở đầu đoạn đường dây thứ 1 sinh ra là:
-jQc1d = -jQc1c = -j1.134 MVAr
Dòng công suất chạy vào đoạn dường dây thứ 1 là:
SN-1 = S1’ –jQc1d =39.897 +j 29.4 -j1.134=39.897+ j28.266 MVA
Sau khi tính toán được dòng công suất chạy vào đầu đoạn đường dây ta tiến hành tính chính xác điện áp tại các nút của mạng điện
Tổn thất điện áp trên tổng trở Z1 là:
Điện áp tại nút a là:
Ua = UN - ∆U3 = 121 – 15.065=105.935 kV
Tổn thất điện áp trong máy biến áp 1 là:
Vậy ta có điện áp tại nút phụ tải thứ 1 là:
U1 = Ua - ∆Ub1 = 105.935 – 5.5=100.435 kV
5.3.3 Xét đoạn đường dây N-2.
Sơ đồ của đường dây khi có sự cố
Z2 = 35.145 +j 34.364 Ω
j B/2 =j2.58*10-6 *78.1*1/2=1*10-4 S
S2= 30+j 18.592 MVA
Tổng tổn thất công suất trong máy biến áp là:
Công suất trước tổng trở của máy biến áp là:
Sb2 =S2+∆Sb2= 30+ j 18.592 + 0.088+ j 2.044=30.088+ j20.636 MVA
Công suất truyền vào thanh góp cao áp của trạm biến áp bằng:
Sc2=Sb2 + ∆S02= 30.088 +j20.636 +2*(35+j240)*10-3=30.158+j21.116 MVA
Công suất phản kháng do điện dung ở cuối đường dây 1 sinh ra là:
-jQc2c= -jb2/2 * Udm2 = -j2.58*10-6*78.1*1/2*1102=-j1.22 MVAr
Dòng công suất chạy trên đoạn đường dây sau tổng trở Z2 của đường dây là:
S2’’ = Sc2 –jQc2c = 30.158+j 21.116 -j 1.22 =30.158+j19.896 MVA
Tổn thất công suất trên đoạn đường dây thứ 2 là:
Công suất trước tổng trở Z2 của đường dây là:
S2’= S2’’+ ∆S2 = 30.158 + j 19.896 + 3.79+j3.71=33.948 + j 23.606 MVA
Công suất phản kháng do điện dung ở đầu đoạn đường dây thứ 1 sinh ra là:
-jQc2d = -jQc1c = -j1.22 MVAr
Dòng công suất chạy vào đoạn dường dây thứ 2 là:
SN-2 = S2’ –jQc2d =33.948 +j 23.606 -j1.22=33.948+ j22.386 MVA
Sau khi tính toán được dòng công suất chạy vào đầu đoạn đường dây ta tiến hành tính chính xác điện áp tại các nút của mạng điện
Tổn thất điện áp trên tổng trở Z2 là:
Điện áp tại nút a là:
Ua = UN - ∆U2 = 121 – 16.56=104.44 kV
Tổn thất điện áp trong máy biến áp 2 là:
Vậy ta có điện áp tại nút phụ tải thứ 2 là:
U2 = Ua - ∆Ub2 = 104.44 – 4.57=99.87 kV
5.3.4 Xét đoạn đường dây N-5
Sơ đồ đường dây khi có sự cố
Z5 = 36.279 +j 35.473 Ω
jB/2 = j 2.58*10-6 *80.62*1/2=1.04*10-4 S
S5= 27+j 16.733 MVA
Tổng tổn thất công suất trong máy biến áp là:
Công suất trước tổng trở của máy biến áp là:
Sb5 =S5+∆Sb5= 27+ j 16.733 + 0.097+ j 2.12=27.097+ j18.853 MVA
Công suất truyền vào thanh góp cao áp của trạm biến áp bằng:
Sc5=Sb5 + ∆S05= 27.097 +j18.853 +2*(29+j200)*10-3=27.155+j19.253 MVA
Công suất phản kháng do điện dung ở cuối đường dây 5 sinh ra là:
-jQc5c= -jb5/2 * Udm2 = -j2.58*10-6*80.62*1/2*1102=-j1.26 MVAr
Dòng công suất chạy trên đoạn đường dây sau tổng trở Z5 của đường dây là:
S5’’ = Sc5 –jQc5c = 27.155+j 19.253 -j 1.26 =27.155+j17.993 MVA
Tổn thất công suất trên đoạn đường dây thứ 5 là:
Công suất trước tổng trở Z5 của đường dây là:
S5’= S5’’+ ∆S5 = 27.155 + j 17.993 + 3.18+j3.11=30.335 + j 21.103 MVA
Công suất phản kháng do điện dung ở đầu đoạn đường dây thứ 5 sinh ra là:
-jQc5d = -jQc5c = -j1.26 MVAr
Dòng công suất chạy vào đoạn dường dây thứ 5 là:
SN-5 = S5’ –jQc5d =30.335 +j 21.103 -j1.26 =30.335+ j19.843 MVA
Sau khi tính toán được dòng công suất chạy vào đầu đoạn đường dây ta tiến hành tính chính xác điện áp tại các nút của mạng điện
Tổn thất điện áp trên tổng trở Z5 là:
Điện áp tại nút a là:
Ua = UN - ∆U5 = 121 – 15.3=105.7 kV
Tổn thất điện áp trong máy biến áp 5 là:
Vậy ta có điện áp tại nút phụ tải thứ 5 là:
U5 = Ua - ∆Ub5 = 105.7 – 4.12=101.58 kV
5.3.5 Xét đoạn đường dây N-6
Sơ đồ nối dây của mạng điện sau khi xảy ra sự cố
Z6 = 20.074 +j26.1 Ω
jB/2 = 2.65*10-6*1/2*60.83=8.06*10-5
S6= 40+j 24.79 MVA
Tổng tổn thất công suất trong máy biến áp là:
Công suất trước tổng trở của máy biến áp là:
Sb6 =S6+∆Sb6= 40+ j 24.79 + 0.121+ j 2.91=40.121+ j27.7 MVA
Công suất truyền vào thanh góp cao áp của trạm biến áp bằng:
Sc6=Sb6 + ∆S06= 40.121 +j27.7 +2*(42+j280)*10-3=40.205 +j28.26 MVA
Công suất phản kháng do điện dung ở cuối đường dây 6 sinh ra là:
-jQc6c= -jb6/2 * Udm2 = -j2.65*10-6*60.83*1/2*1102=-j0.975 MVAr
Dòng công suất chạy trên đoạn đường dây sau tổng trở Z6 của đường dây là:
S6’’ = Sc6 –jQc6c = 40.205+j 28.26 -j 0.975 =40.205+j27.285 MVATổn thất công suất trên đoạn đường dây thứ 6 là:
Công suất trước tổng trở Z6 của đường dây là:
S6’= S6’’+ ∆S6 = 40.205 + j 27.285 + 3.92+j5.09=44.125 + j 32.375 MVA
Công suất phản kháng do điện dung ở đầu đoạn đường dây thứ 5 sinh ra là:
-jQc6d = -jQc6c = -j0.975 MVAr
Dòng công suất chạy vào đoạn dường dây thứ 6 là:
SN-6 = S6’ –jQc6d =44.125 +j 32.375 -j0.975 =44.125+ j31.4 MVA
Sau khi tính toán được dòng công suất chạy vào đầu đoạn đường dây ta tiến hành tính chính xác điện áp tại các nút của mạng điện
Tổn thất điện áp trên tổng trở Z5 là:
Điện áp tại nút a là:
Ua = UN - ∆U5 = 121 – 14.3=106.7 kV
Tổn thất điện áp trong máy biến áp 6 là:
Vậy ta có điện áp tại nút phụ tải thứ 6 là:
U6 = Ua - ∆Ub6 = 106.7 – 4.79=101.91kV
Sau khi tính toán ta có điện áp tại các nút của mạng điện trong chế độ sự cố đưoc cho trong bảng 5.6
Nút phụ tải
1
2
3
4
5
6
điện áp (kv)
100.435
99.87
92.29
93.79
101.58
101.91
Bảng 5.6 điện áp tại các nút trong mạng điện ở chế độ sau sự cố.
Chương 6 Lựa chọn phương thức điều chỉnh điện áp
trong mạng điện
Tất cả các phụ tải trong mạng điện thiết kế đều là hộ tiêu thụ loại I và có yêu cầu điều chỉnh điện áp khác thường . Đồng thời các giá trị điện áp trên thanh góp hạ áp quy về cao áp của các trạm trong chế độ phụ tải cực đại ,cực tiểu và sau sự cố khác nhau tương đối nhiều . Do đó để đảm bảo chất lượng điện áp cung cấp cho các hộ tiêu thụ cần sử dụng các máy biến áp điều chỉnh điện áp dưới tải.
Tất cả các máy biến áp dùng trong các trạm biến áp của mạng điện thiết kế đều là các máy biến áp điều chỉnh điện áp dưới tải và có phạm vi điều chỉnh
±9 *1.78% Ucdd = 115 kV,Uhdd = 11 kV
Đối với trạm có yêu cầu điều chỉnh điện áp khác thường , độ lệch điện áp trên thanh góp hạ áp của trạm được quy định như sau:
Trong chế dộ phụ tải cực đại dUmax% = +5%
Trong chế độ phụ tải cực tiểu dUmin% = 0%
Trong chế độ sau sự cố dUsc% = 0-5%
Điện áp yêu cầu trên thanh góp hạ áp của trạm được xác đinh theo công thức sau:
Uyc = Udm + dU%*Udm
Trong đó Udm là điện áp định mức của mạng điện hạ áp
Đối với mạng điện thiết kế Udm =10kV.Vì vậy điện áp yêu cầu trên thanh góp hạ áp của trạm trong các chế độ như sau:
Phụ tải cực đại: Uycmax = 10 +5%*10= 10.5 kV
phụ tải cực tiểu Uycmin = 10 + 0%*10 = 10 kV
Chế độ sau sự cố Uycsc = 10 +5%*10= 10.5 kV
Kết quả tính điện áp trên thanh góp hạ áp của các trạm ,quy đổi về phía điện áp cao trong các chế độ phụ tải cực dại ,cực tiểu và sau sự cố cho trong bảng 6.1
Bảng 6.1 Chế độ điện áp trên các thanh góp hạ áp quy đổi về phía cao áp
Trạm biến áp
1
2
3
4
5
6
Uqmax kV
108.99
109.25
106.688
104.338
110.79
109.76
Uqmin kV
109.77
109.88
108.57
107.89
110.866
110.16
Uqsc kV
100.435
99.87
92.29
90.64
101.58
101.91
Sử dụng các máy biến áp điều chỉnh điện áp dưới tải cho phép thay đổi các đầu điều chỉnh không cần cắt các máy biến áp .Do đó cần chọn đầu điều chỉnh riêng cho chế độ phụ tải cực đại ,cực tiểu và sau sự cố.
6.1 Chọn các đầu điều chỉnh điện áp trong máy biến áp trạm 1
6.1.1 Chế độ phụ tải cực đại
Điện áp tính toán của đầu điều chỉnh của máy biến áp được xác định theo công thức:
Dựa theo bảng 8.36 trong sách “Thiết kế các mạng và hệ thống điện” của tác giả Nguyễn Văn Đạm ta chọn đầu điều chỉnh tiêu chuẩn n=10,khi đó điện áp của đầu điều chỉnh tiêu chuẩn Utcmax = 115 kV
Điện áp thực trên thanh góp hạ áp bằng:
Độ lêch điện áp trên thanh góp hạ áp bằng
Như vậy đầu điều chỉnh tiêu chuẩn đã chọn là phù hợp
6.1.2 Chế độ phụ tải cực tiểu
Điện áp tính toán của đầu diều chỉnh của máy biến áp bằng:
Vậy ta chọn đầu điều chỉnh tiêu chuẩn n=7 với Utcmin = 121.15 kV
Điện áp thực trên thanh góp hạ áp có giá trị :
Độ lệch điện áp trên thanh góp hạ áp của trạm bằng:
6.1.3 Trong chế độ sau sự cố
Điện áp tính toán của đầu điều chỉnh của máy biến áp bằng:
Vậy ta chọn đầu điều chỉnh điện áp tiêu chuẩn n=14 với Utcsc = 106.8 kV
Điện áp thực trên thanh góp hạ áp bằng:
Độ lệch thưc của điện áp trên thanh góp hạ áp có giá trị bằng:
6.2 Chọn các đầu điều chỉnh trong các máy biến áp của các trạm còn lại
Chọn các đầu điều chỉnh của các máy biến áp còn lại được tiến hành tương tự nhu trên
Các kết quả tính toán điều chỉnh điện áp trong mạng điện cho ở bảng 6.2
Bảng 6.2
Trạm biến áp
Utcmax
(kV)
Utcmin
(kV)
Utcsc
(kV)
Utmax
(kV)
Utmin
(kV)
Utsc
(kV)
∆Umax
(%)
∆Umin
(%)
∆Usc
(%)
1
115
121.15
106.8
10.43
9.97
10.34
4.3
0.03
3.4
2
115
121.15
104.75
10.45
9.98
10.49
4.5
0.02
4.9
3
112.95
119.1
98.6
10.39
10.027
10.3
3.9
0.27
3
4
110.9
119.1
96.55
10.35
9.97
10.33
3.5
0.03
3.3
5
117.05
121.15
106.8
10.41
10.07
10.46
4.1
0.07
4.6
6
115
121.15
106.8
10.5
10.002
10.5
5
0.02
5
Bảng 6.2 Các đầu điều chỉnh điện áp trong các trạm hạ áp
Chương 7 Tính toán các chỉ tiêu kinh tế ,kỹ thuật của mạng
diện
7.1 Tính tổn thất điện áp lớn nhất trong mạng điện
Từ kết quả tính toán ở Chương 5 ta nhận thấy tổn thất điện áp lớn nhất trong mạng điện là tổn thất điện áp trên đoạn đường dây N-3-4
Tổn thất điện áp lớn nhất trong chế độ vận hành bình thường là :
Tổn thất điện áp lớn nhất trong chế độ sự cố là :
7.2 Tổng chiều dài đường dây
Các đoạn đưòng dây trong mạng điện thiết kế đều là các đoạn đường dây 2 mạch
Tổng chiều dài các đoạn đường dây 2 mạch trong mạng điện thiết kế là:
∑L = 70.71+78.1+85.44+80.62+60.83+41.23=416.93 km
Các dây dẫn dùng trong mạng điện đểu là dây nhôm lõi thép
Tổng công suất phụ tải
Vậy ta có St = 221.18 MVA
Tổng công suất tác dụng của các phụ tải là:
Pt = 188 MW
7.4 Tổng công suất của các máy biến áp
7.4 Tính giá thành tải điện
7.4.1Vốn đầu tư xây dựng mạng điện
Tổng các vốn đầu tư xây dựng mạng điện được xác định theo công thữc
K= Kd + Kt
Trong đó :
Kd: vốn đầu tư cho đường dây
Kt: Vốn đầu tư cho trạm biến áp
Ở chương 3 ta đã tính được vốn đầu tư đường dây là:
Kd = 165.1755*109 đ
Vốn đầu tư cho các trạm hạ áp trong mạng điện thiết kế là:
Kt = 1.8 * (3*22*109 + 2*19*109+25*109)=232.2*109 đ
Do đó tổng vốn đầu tư để xây dựng mạng điện là:
K=Kd + Kt = 165.1755*109 +232.2*109 = 397.3755 *109 đ
7.4.2 Tổng tổn thất công suất trong mạng điện
Tổn thất công suất tác dụng trong mạng điện gồm có tổn thất công suất trên đường dây và tổn thất công suất tác dụng trong các trạm biến áp ở chế dộ phụ tải cực đại
Từ các kết quả tính toán chương 5 ,tổng tổn thất công suất tác dụng trên các đoạn đường dây trong mạng điện là:
∆Pd = ∑∆Pi = 1.794+1.827+2.867+0.343+1.53+1.92=10.281 MW
Tổng tổn thất công suất tác dụng trong các cuộn dây của các máy biến áp có giá trị:
∆Pb = 0.127+0.088+0.12+0.043+0.097+0.121=0.596 MW
Tổng tổn thất công suất tác dụng trong lõi thép của các máy biến áp được xác định theo công thức:
∆P0 = 3*0.07+2*0.058+0.084=0.41 MW
Như vậy tổng tổn thất công suất tác dụng trong mạng điện bằng:
∆P=∆Pd +∆Pb +∆P0 = 10.281 +0.596+0.41=11.287 MW
Tổn thất công suất tác dụng trong mạng điện tính theo % bằng:
7.4.3 Tổn thất điện năng trong mạng điện
Tổng tổn thất điện năng trong mạng điện có thể xác định theo công thức sau:
∆A=(∆Pd + ∆Pb)*τ +∆P0*t (7.1)
Trong đó:
τ :thời gian tổn thất công suất lớn nhất
t: thời gian các máy biến áp làm việc trong năm
Bởi vì các máy biến áp vận hành song song trong cả năm cho nên t=8760h.
Thời gian tổn thất công suất lớn nhất có thể tính theo công thức sau:
τ=(0.124+Tmax*10-4)2 *8760
=(0.124+5000*10-4)2*8760 =3411 h
Do đó tổng tổn thất điện năng trong mạng điện là:
∆A = (10.281+0.596)*3411+0.41*8760=40693.047 MWh
7.4.4 Tính giá thành mạng điện cho 1MW
Giá thành xây dựng 1MW công suất phụ tải trong chế độ phụ tải cực đại được xác định theo biểu thức:
đ/MW
7.4.5 Tính giá thành tải diện
Chi phí vận hành hàng năm trong mạng điện được xác định theo công thức:
Y= avh(Kdd +Kt) + ∆A*c
= 0.04*397.3755*109 +40693.047*103*500=36.24*109 đ
Tổng điện năng hộ tiêu thụ nhận được trong năm là:
A=∑Pmax *Tmax = 188*5000=940000 MWh
Giá thành truyền tải điện năng được tính theo công thức:
đ/kW.h
Các file đính kèm theo tài liệu này:
- do_an_luoi_dien1_5465.doc