Thiết kế ngân hàng Đông Á chi nhánh Bến Tre

9 x 10-4 = 0.000351rad - Chuyển vị của cọc ở cao trình đặt lực: Dn = + = 0.00068m < 1cm (thỏa) - Áp lục tính toán, sz (T/m2), môment uốn Mz ( Tm ), lực cắt Qz(T), trong các tiết diện của cọc: Trong đó: ze = abdz: chiều sâu tính đổi, Giá trị A1, A3, A4, B1, B3, B4, C1, C3, C4, D1, D3, D4, tra trong bảng G3 của TCXD 205. Kết quả tính toán cho ở bảng sau: Z(m) ze(m) A3 B3 C3 D3 My(Tm) 0.0 0 0 0 1 0 5.575 0.2 0.1 0 0 1 0.100 5.575 0.4 0.2 -0.001 0.000 1.000 0.200 5.566 0.6 0.3 -0.004 -0.001 1.000 0.300 5.549 0.8 0.4 -0.011 -0.002 1.000 0.400 5.495 1.0 0.5 -0.021 -0.005 0.999 0.500 5.428 1.3 0.6 -0.036 -0.011 0.998 0.600 5.346 1.5 0.7 -0.057 -0.020 0.996 0.699 5.233 1.7 0.8 -0.085 -0.034 0.992 0.799 5.094 1.9 0.9 -0.121 -0.055 0.985 0.897 4.935 2.1 1 -0.167 -0.083 0.975 0.994 4.737 2.3 1.1 -0.222 -0.122 0.960 1.090 4.537 2.5 1.2 -0.287 -0.173 0.938 1.183 4.325 2.7 1.3 -0.365 -0.238 0.907 1.273 4.081 2.9 1.4 -0.455 -0.319 0.866 1.358 3.830 3.1 1.5 -0.559 -0.420 0.811 1.437 3.570 3.3 1.6 -0.676 -0.543 0.739 1.507 3.312 3.5 1.7 -0.808 -0.691 0.646 1.566 3.045 3.8 1.8 -0.956 -0.867 0.530 1.612 2.779 4.0 1.9 -1.118 -1.074 0.385 1.640 2.527 4.2 2 -1.295 -1.314 0.207 1.646 2.278 4.4 2.1 -1.487 -1.590 -0.010 1.627 2.027 4.6 2.2 -1.693 -1.906 -0.271 1.575 1.795 4.8 2.3 -1.912 -2.263 -0.582 1.486 1.567 5.0 2.4 -2.141 -2.663 -0.949 1.352 1.357 5.2 2.5 -2.379 -3.109 -1.379 1.165 1.162 5.4 2.6 -2.621 -3.600 -1.877 0.917 0.992 5.6 2.7 -2.865 -4.137 -2.452 0.598 0.824 5.8 2.8 -3.103 -4.718 -3.108 0.197 0.687 6.0 2.9 -3.331 -5.340 -3.852 -0.295 0.551 6.3 3 -3.54 -6.000 -4.688 -0.891 0.444 6.5 3.1 -3.722 -6.690 -5.621 -1.603 0.334 6.7 3.2 -3.864 -7.403 -6.653 -2.443 0.257 6.9 3.3 -3.955 -8.127 -7.785 -3.424 0.191 7.1 3.4 -3.979 -8.847 -9.016 -4.557 0.140 7.3 3.5 -3.919 -9.544 -10.340 -5.854 0.105 7.5 3.6 -3.757 -10.196 -11.751 -7.325 0.067 7.7 3.7 -3.471 -10.776 -13.235 -8.979 0.041 7.9 3.8 -3.036 -11.252 -14.774 -10.821 0.038 8.1 3.9 -2.427 -11.585 -16.346 -12.854 0.029 8.3 4 -1.614 -11.731 -17.919 -15.075 0.032 Z(m) ze(m) A4 B4 C4 D4 Qy(T) 0.0 0 0 0 0 1 0.000 0.2 0.1 -0.005 0 0 1.000 -0.022 0.4 0.2 -0.02 -0.003 0.000 1.000 -0.073 0.6 0.3 -0.045 -0.009 -0.001 1.000 -0.156 0.8 0.4 -0.08 -0.021 -0.003 1.000 -0.257 1.0 0.5 -0.125 -0.042 -0.008 0.999 -0.367 1.3 0.6 -0.18 -0.072 -0.016 0.997 -0.486 1.5 0.7 -0.245 -0.114 -0.030 0.994 -0.609 1.7 0.8 -0.32 -0.171 -0.051 0.989 -0.723 1.9 0.9 -0.404 -0.243 -0.082 0.980 -0.833 2.1 1 -0.499 -0.333 -0.125 0.967 -0.939 2.3 1.1 -0.603 -0.443 -0.183 0.946 -1.030 2.5 1.2 -0.716 -0.575 -0.259 0.917 -1.105 2.7 1.3 -0.838 -0.730 -0.356 0.876 -1.167 2.9 1.4 -0.967 -0.910 -0.479 0.821 -1.212 3.1 1.5 -1.105 -1.116 -0.630 0.747 -1.250 3.3 1.6 -1.248 -1.350 -0.815 0.652 -1.269 3.5 1.7 -1.396 -1.613 -1.036 0.529 -1.270 3.8 1.8 -1.547 -1.906 -1.299 0.374 -1.256 4.0 1.9 -1.699 -2.227 -1.608 0.181 -1.238 4.2 2 -1.848 -2.578 -1.966 -0.057 -1.198 4.4 2.1 -1.992 -2.956 -2.379 -0.345 -1.156 4.6 2.2 -2.125 -3.360 -2.849 -0.692 -1.098 4.8 2.3 -2.243 -3.785 -3.379 -1.104 -1.037 5.0 2.4 -2.339 -4.228 -3.973 -1.592 -0.967 5.2 2.5 -2.407 -4.683 -4.632 -2.161 -0.893 5.4 2.6 -2.437 -5.140 -5.355 -2.821 -0.817 5.6 2.7 -2.42 -5.591 -6.143 -3.580 -0.739 5.8 2.8 -2.346 -6.023 -6.990 -4.445 -0.660 6.0 2.9 -2.2 -6.420 -7.892 -5.423 -0.580 6.3 3 -1.969 -6.765 -8.840 -6.520 -0.498 6.5 3.1 -1.638 -7.034 -9.822 -7.739 -0.430 6.7 3.2 -1.187 -7.204 -10.822 -9.082 -0.353 6.9 3.3 -0.599 -7.243 -11.819 -10.549 -0.288 7.1 3.4 0.147 -7.118 -12.787 -12.133 -0.228 7.3 3.5 1.074 -6.789 -13.692 -13.826 -0.170 7.5 3.6 2.205 -6.212 -14.496 -15.613 -0.119 7.7 3.7 3.565 -5.338 -15.151 -17.472 -0.068 7.9 3.8 5.173 -4.111 -15.601 -19.374 -0.046 8.1 3.9 7.059 -2.473 -15.779 -21.279 -0.016 8.3 4 9.244 -0.358 -15.610 -23.140 0.004 Z(m) ze(m) A1 B1 C1 D1 sy(Tm2) 0.0 0 1 0 0 0 0.000 0.2 0.1 1 0.1 0.005 0.000 0.107 0.4 0.2 1 0.200 0.020 0.001 0.191 0.6 0.3 1 0.300 0.045 0.004 0.253 0.8 0.4 1 0.400 0.080 0.011 0.296 1.0 0.5 1 0.500 0.125 0.021 0.322 1.3 0.6 0.999 0.600 0.180 0.036 0.332 1.5 0.7 0.999 0.700 0.245 0.057 0.330 1.7 0.8 0.997 0.799 0.320 0.085 0.317 1.9 0.9 0.995 0.899 0.405 0.121 0.295 2.1 1 0.992 0.997 0.499 0.167 0.267 2.3 1.1 0.987 1.095 0.604 0.222 0.233 2.5 1.2 0.979 1.192 0.718 0.288 0.193 2.7 1.3 0.969 1.287 0.841 0.365 0.152 2.9 1.4 0.955 1.379 0.974 0.456 0.111 3.1 1.5 0.937 1.468 1.115 0.560 0.070 3.3 1.6 0.913 1.553 1.264 0.678 0.029 3.5 1.7 0.882 1.633 1.421 0.812 -0.011 3.8 1.8 0.843 1.706 1.584 0.961 -0.049 4.0 1.9 0.795 1.770 1.752 1.126 -0.082 4.2 2 0.735 1.823 1.924 1.308 -0.113 4.4 2.1 0.662 1.863 2.098 1.506 -0.141 4.6 2.2 0.575 1.887 2.272 1.720 -0.163 4.8 2.3 0.47 1.892 2.443 1.950 -0.184 5.0 2.4 0.347 1.874 2.609 2.195 -0.195 5.2 2.5 0.202 1.830 2.765 2.454 -0.207 5.4 2.6 0.033 1.755 2.907 2.724 -0.216 5.6 2.7 -0.16 1.643 3.030 3.003 -0.218 5.8 2.8 -0.39 1.490 3.128 3.288 -0.217 6.0 2.9 -0.64 1.290 3.196 3.574 -0.215 6.3 3 -0.93 1.037 3.225 3.858 -0.211 6.5 3.1 -1.25 0.723 3.207 4.133 -0.199 6.7 3.2 -1.61 0.343 3.132 4.392 -0.193 6.9 3.3 -2.01 -0.112 2.991 4.626 -0.177 7.1 3.4 -2.45 -0.648 2.772 4.826 -0.163 7.3 3.5 -2.93 -1.272 2.463 4.980 -0.145 7.5 3.6 -3.45 -1.991 2.050 5.075 -0.128 7.7 3.7 -4 -2.813 1.520 5.097 -0.105 7.9 3.8 -4.59 -3.742 0.857 5.029 -0.087 8.1 3.9 -5.21 -4.784 0.047 4.853 -0.062 8.3 4 -5.85 -5.941 -0.927 4.548 -0.040 a.Tính cốt thép cho cọc chịu uốn: Dựa vào kết quả trên ta thấy : Mmax = 5.575Tm Theo sách “kết cấu BTCT” tập 1 của tác giả “Ngô Thế Phong ,Nguyễn Đình Cống”, ta tính cột tròn chịu nén lệch tâm.N=155.89T; M = 5.575Tm Ta có: n = N/(Rn x Fb) = 155.89 x 1000/(130 x 5024) = 0.239 m = N x h x eo/( Rn x Fb x r) = m = 155.89 x 1000 x 10.35/(130 x 5024 x 40) = 0.06 Dựa vào 2 chỉ số trên và đồ thị lập sẵn để suy ra:a = 0.1 → Fa = a x Rn x Fb /Ra = 0.1 x 130 x 5024 x /2800 = 23.32 cm2 Fa < F’a = 25.13cm2giả thiết lúc ban đầu dùng để tính Pvl. Ở trường hợp móng 2 cọc này do chịu uốn ,nên cốt thép được đặt hết chiều dài của cọc. b. Kiểm tra khả năng chống cắt của cọc: Dựa vào kết quả trên ta thấy : Qmax = 1984kG <0.6 x Rk x Schống cắt = 0.6 x 10 x 4183 = 25099 kG Vậy bêtông đã đủ chịu lực cắt,ta chỉ đặt cốt đai xoắn cấu tạo: f8a200 c. Kiểm tra ổn định nền quanh cọc: : ứng suất hữu hiệu theo phương thẳng đứng tại độ sâu z c1, j1: lực dính và góc ma sát trong tính toán của đất x: hệ số bằng 0.6 cho cọc nhồi và cọc ống h1: hệ số bằng 1 cho mọi trường hợp trừ trường hợp công trình chắn đất chắn nuớc 0.7 h2: hệ số bằng sét đến ảnh hưởng của phần tải trọng thường xuyên trong tổng tải trọng Lớp Zm(m) ca ja sz(T/m2) 1 1.9 1.2 8 0.817 2 6.3 0.8 4 3.9335 3 6.8 0 26.4 9.157 4 4 0 28.8 14.001 = 7.6 (T/m2) (đạt) III.5 Kiểm tra xuyên thủng Vì móng có hai cọc nên không cần kiểm tra xuyên thủng. III.6. Tính thép móng - Bêtông sử dụng móng mác 250 thép sử dụng AII Ra = 2800 kg/cm2, ho= 120 cm Kết quả tính toán cho ở bảng sau: Cột Móng xx(m) My(Tm) ho(cm) Ra(kg/cm2) Fax(cm2) fxchọn C3 – M2a 0.925 144.2 120 2800 47.68 13f22a130 IV TÍNH MÓNG C6 – M2b: n = Kết quả tính toán cho ở trang sau: Cột Móng N(T) Mx(Tm) My(Tm) ncọc Lđ(m) Bđ(m) C6 – M2b -231.71 62.21 -7.22 2.0 4 1.6 BỐ TRÍ CỌC -Trong phương pháp tính toán theo móng khối quy ước như trong các quy phạm Việt Nam, thì việc tính toán hiệu ứng nhóm là không cần thiết, vì hiệu ứng này đã được xem xét trong hoạt động chung của các cọc và đất trong móng khối quy ước. (sách “Nền Móng công trình” tác giả Châu Ngọc Ẩn). IV.1. Kiểm tra tải trọng tác dụng lên đáy đài Ntt +Wqư Wqư:trọng lượng khối móng quy ước tính trên đáy đài cọc Wqư = Bđ x Lđ x hđ x gtb Kết quả tính toán cho ở bảng sau: Cột Móng N(T) Mx(Tm) My(Tm) Lđ(m) Bđ(m) Wqư(T) Nđ(T) C6 – M2b -231.71 62.21 -7.22 4 1.6 14.59 246.30 Tải trọng tác dụng lên cọc: Pmin>0 Pmax< Pc= 180 T Kết quả tính toán cho ở bảng sau: y1(m) y2(m) Syi2 x1(m) x2(m) Sxi2 -1.2 1.2 2.88 0 0 0 Cột Móng p1(T) p2(T) pmax(T) pmin(T) C6 – M2b 119.71 74.75 119.71 74.75 Pmin= 74.75T>0 Pmax= 119.71 T < Pc= 180 T (Đạt yêu cầu kiểm tra). IV.2.Kiểm tra móng khối quy ước dưới mũi cọc - Góc ma sát trung bình của các lớp đất theo chiều dài cọc: - Bề dài và bề rộng khối móng quy ước: Lm = L’+ 2 Bm = B’+ 2 L’, B’:chiều dài và chiều rộng móng tính từ mép cọc - Trọng lượng khối móng quy ước dưới mũi cọc: Wqum = Lm x Bm xZm x gtb Kết quả tính toán cho ở bảng sau: L'(m) B'(m) jtb Lm(m) Bm(m) Wqưm(T) 3.2 0.8 5.75 6.64 4.24 642.8 - Độ lệch tâm : ex = ; ey = - Ứng suất trung bình dưới đáy móng: - Ứng suất max, min dưới móng khối quy ước này: Kết quả tính toán cho ở bảng sau: Cột Móng ex(m) ey(m) Ptb(T/m2) Pmax(T/m2) Pmin(T/m2) C6 – M2b 0.059 0.01 31.02 33 29.19 Khả năng chịu tải đất nền tại mũi cọc BIỂU ĐỒ ÁP LỰC ĐẤT BIỂU ĐỒ ỨNG SUẤT m1, m2: hệ số điều kiện làm việc của nền ktc: hệ số tin cậy gII’: dung trọng đẩy nổi của đất tại mũi cọc Zm. gI’: diển tả ứng suất bản thân đất tại mũi cọc m1 m2 ktc A g'II B g'IZM D Rtc(T/m2) 1.2 1.3 1.1 1.795 0.96 8.235 15.921 9.98 196.3 Điều kiện cần thỏa là: (thỏa) Pmin= 29.19 T/m2 >0 (thỏa) Ptb= 31.02 T/m2 < Rtc= 196.3 T/m2 (thỏa) IV.3. Độ lún móng dưới mũi cọc - Độ lún được tính với ứng suất trung bình - Ứng suất gây lún tại mũi cọc: - Chia lớp đất dưới mủi cọc thành nhiều lớp mỏng 1m Tính ứng suất bản thân Tính ứng suất gây lún Vị trí ngừng tính lún: - Độ lún móng: Trong đó: - Quy phạm quy định bi= 0.8 -mi: Hệ số nở hông của lớp đất thứ i có chiều dày hi có môđun biến dạng Ei -: Ứng suất gây lún ở chính giữa lớp phân tố thứ I Kết quả tính toán cho ở bảng sau: Số lớp sibt(T/m2) Z/B ko sigl(T/m2) S(cm) 1 16.881 0.18 0.966 12.303 1.52 2 17.841 0.36 0.839 10.685 3 18.801 0.54 0.676 8.609 4 19.761 0.72 0.526 6.699 5 20.721 0.89 0.412 5.247 6 21.681 1.07 0.321 4.088 IV.4 Kiểm tra cọc chịu uốn theo TCVN Môment quán tính tiết diện ngang của cọc: - Độ cứng tiết diện ngang của cọc: EbI = 2.9 x 106 x 0.02 = 58000 Tm2 Eb: mô đun đàn hồi bêtông mác 300 - Chiều rộng quy ước bc của cọc: bc = d + 1m = 0.8 + 1 = 1.8m ( Theo TCVN 205, khi thì bc= d + 1m ). Nền đất là sỏi chặt vừa có hệ số tỷ lệ K = 850T/m4 - Hệ số biến dạng: - Chiều dài tính đổi của phần cọc trong đất: le = abdl = 0.48 x 17.1 = 8.208 Với l: chiều dài phần cọc trong đất - Các chuyển vị dHH, dMM, dMH, của cọc ở cao trình mặt đất, do các ứng lực đơn vị đặt ở cao trình này. m/T m/T Ao, Bo, Co: Tra trong bảng G2 (bảng 5.2) trang 302 sách “ Nền móng tác giả Châu Ngọc Ẩn). - Môment uốn và lực cắt của cọc tại cao trình mặt đất: Ho= 0 T (móng nằm tại đáy tầng hầm) Mo= + Hlo= Tm - Chuyển vị ngang yo và góc xoay tại cao trình mặt đất yo= HodHH + ModHM = 3.61 x 1.21x 10-4 = 0.00044m o = HodMH + ModMM = 31.1 x 6.29 x 10-5 = 0.000227 rad - Chuyển vị của cọc ở cao trình đặt lực: Dn = + = 0.00044m<1cm (thỏa) - Áp lục tính toán, sz (T/m2), môment uốn Mz ( Tm ), lực cắt Qz(T), trong các tiết diện của cọc: Trong đó: ze = abdz: chiều sâu tính đổi. Giá trị A1, A3, A4, B1, B3, B4, C1, C3, C4, D1, D3, D4, tra trong bảng G3 của TCXD 205. Kết quả tính toán cho ở bảng sau: Z(m) ze(m) A3 B3 C3 D3 My(Tm) 0.0 0 0 0 1 0 3.610 0.2 0.1 0 0 1 0.100 3.610 0.4 0.2 -0.001 0.000 1.000 0.200 3.604 0.6 0.3 -0.004 -0.001 1.000 0.300 3.593 0.8 0.4 -0.011 -0.002 1.000 0.400 3.558 1.0 0.5 -0.021 -0.005 0.999 0.500 3.515 1.3 0.6 -0.036 -0.011 0.998 0.600 3.462 1.5 0.7 -0.057 -0.020 0.996 0.699 3.388 1.7 0.8 -0.085 -0.034 0.992 0.799 3.299 1.9 0.9 -0.121 -0.055 0.985 0.897 3.195 2.1 1 -0.167 -0.083 0.975 0.994 3.067 2.3 1.1 -0.222 -0.122 0.960 1.090 2.938 2.5 1.2 -0.287 -0.173 0.938 1.183 2.800 2.7 1.3 -0.365 -0.238 0.907 1.273 2.643 2.9 1.4 -0.455 -0.319 0.866 1.358 2.480 3.1 1.5 -0.559 -0.420 0.811 1.437 2.311 3.3 1.6 -0.676 -0.543 0.739 1.507 2.144 3.5 1.7 -0.808 -0.691 0.646 1.566 1.972 3.8 1.8 -0.956 -0.867 0.530 1.612 1.799 4.0 1.9 -1.118 -1.074 0.385 1.640 1.636 4.2 2 -1.295 -1.314 0.207 1.646 1.475 4.4 2.1 -1.487 -1.590 -0.010 1.627 1.313 4.6 2.2 -1.693 -1.906 -0.271 1.575 1.163 4.8 2.3 -1.912 -2.263 -0.582 1.486 1.015 5.0 2.4 -2.141 -2.663 -0.949 1.352 0.879 5.2 2.5 -2.379 -3.109 -1.379 1.165 0.753 5.4 2.6 -2.621 -3.600 -1.877 0.917 0.642 5.6 2.7 -2.865 -4.137 -2.452 0.598 0.533 5.8 2.8 -3.103 -4.718 -3.108 0.197 0.445 6.0 2.9 -3.331 -5.340 -3.852 -0.295 0.357 6.3 3 -3.54 -6.000 -4.688 -0.891 0.288 6.5 3.1 -3.722 -6.690 -5.621 -1.603 0.216 6.7 3.2 -3.864 -7.403 -6.653 -2.443 0.166 6.9 3.3 -3.955 -8.127 -7.785 -3.424 0.124 7.1 3.4 -3.979 -8.847 -9.016 -4.557 0.091 7.3 3.5 -3.919 -9.544 -10.340 -5.854 0.068 7.5 3.6 -3.757 -10.196 -11.751 -7.325 0.044 7.7 3.7 -3.471 -10.776 -13.235 -8.979 0.026 7.9 3.8 -3.036 -11.252 -14.774 -10.821 0.025 8.1 3.9 -2.427 -11.585 -16.346 -12.854 0.019 8.3 4 -1.614 -11.731 -17.919 -15.075 0.021 Z(m) ze(m) A4 B4 C4 D4 Qy(T) 0.0 0 0 0 0 1 0.000 0.2 0.1 -0.005 0 0 1.000 -0.121 0.4 0.2 -0.02 -0.003 0.000 1.000 -0.406 0.6 0.3 -0.045 -0.009 -0.001 1.000 -0.869 0.8 0.4 -0.08 -0.021 -0.003 1.000 -1.432 1.0 0.5 -0.125 -0.042 -0.008 0.999 -2.046 1.3 0.6 -0.18 -0.072 -0.016 0.997 -2.713 1.5 0.7 -0.245 -0.114 -0.030 0.994 -3.397 1.7 0.8 -0.32 -0.171 -0.051 0.989 -4.035 1.9 0.9 -0.404 -0.243 -0.082 0.980 -4.648 2.1 1 -0.499 -0.333 -0.125 0.967 -5.237 2.3 1.1 -0.603 -0.443 -0.183 0.946 -5.744 2.5 1.2 -0.716 -0.575 -0.259 0.917 -6.162 2.7 1.3 -0.838 -0.730 -0.356 0.876 -6.511 2.9 1.4 -0.967 -0.910 -0.479 0.821 -6.764 3.1 1.5 -1.105 -1.116 -0.630 0.747 -6.973 3.3 1.6 -1.248 -1.350 -0.815 0.652 -7.078 3.5 1.7 -1.396 -1.613 -1.036 0.529 -7.084 3.8 1.8 -1.547 -1.906 -1.299 0.374 -7.005 4.0 1.9 -1.699 -2.227 -1.608 0.181 -6.906 4.2 2 -1.848 -2.578 -1.966 -0.057 -6.681 4.4 2.1 -1.992 -2.956 -2.379 -0.345 -6.450 4.6 2.2 -2.125 -3.360 -2.849 -0.692 -6.124 4.8 2.3 -2.243 -3.785 -3.379 -1.104 -5.783 5.0 2.4 -2.339 -4.228 -3.973 -1.592 -5.393 5.2 2.5 -2.407 -4.683 -4.632 -2.161 -4.983 5.4 2.6 -2.437 -5.140 -5.355 -2.821 -4.557 5.6 2.7 -2.42 -5.591 -6.143 -3.580 -4.120 5.8 2.8 -2.346 -6.023 -6.990 -4.445 -3.681 6.0 2.9 -2.2 -6.420 -7.892 -5.423 -3.236 6.3 3 -1.969 -6.765 -8.840 -6.520 -2.780 6.5 3.1 -1.638 -7.034 -9.822 -7.739 -2.398 6.7 3.2 -1.187 -7.204 -10.822 -9.082 -1.969 6.9 3.3 -0.599 -7.243 -11.819 -10.549 -1.605 7.1 3.4 0.147 -7.118 -12.787 -12.133 -1.270 7.3 3.5 1.074 -6.789 -13.692 -13.826 -0.948 7.5 3.6 2.205 -6.212 -14.496 -15.613 -0.664 7.7 3.7 3.565 -5.338 -15.151 -17.472 -0.378 7.9 3.8 5.173 -4.111 -15.601 -19.374 -0.257 8.1 3.9 7.059 -2.473 -15.779 -21.279 -0.092 8.3 4 9.244 -0.358 -15.610 -23.140 0.021 Z(m) ze(m) A1 B1 C1 D1 sy(Tm2) 0.0 0 1 0 0 0 0.000 0.2 0.1 1 0.1 0.005 0.000 0.069 0.4 0.2 1 0.200 0.020 0.001 0.123 0.6 0.3 1 0.300 0.045 0.004 0.164 0.8 0.4 1 0.400 0.080 0.011 0.191 1.0 0.5 1 0.500 0.125 0.021 0.208 1.3 0.6 0.999 0.600 0.180 0.036 0.215 1.5 0.7 0.999 0.700 0.245 0.057 0.214 1.7 0.8 0.997 0.799 0.320 0.085 0.206 1.9 0.9 0.995 0.899 0.405 0.121 0.191 2.1 1 0.992 0.997 0.499 0.167 0.173 2.3 1.1 0.987 1.095 0.604 0.222 0.151 2.5 1.2 0.979 1.192 0.718 0.288 0.125 2.7 1.3 0.969 1.287 0.841 0.365 0.098 2.9 1.4 0.955 1.379 0.974 0.456 0.072 3.1 1.5 0.937 1.468 1.115 0.560 0.046 3.3 1.6 0.913 1.553 1.264 0.678 0.019 3.5 1.7 0.882 1.633 1.421 0.812 -0.007 3.8 1.8 0.843 1.706 1.584 0.961 -0.032 4.0 1.9 0.795 1.770 1.752 1.126 -0.053 4.2 2 0.735 1.823 1.924 1.308 -0.073 4.4 2.1 0.662 1.863 2.098 1.506 -0.091 4.6 2.2 0.575 1.887 2.272 1.720 -0.105 4.8 2.3 0.47 1.892 2.443 1.950 -0.119 5.0 2.4 0.347 1.874 2.609 2.195 -0.126 5.2 2.5 0.202 1.830 2.765 2.454 -0.134 5.4 2.6 0.033 1.755 2.907 2.724 -0.140 5.6 2.7 -0.16 1.643 3.030 3.003 -0.141 5.8 2.8 -0.39 1.490 3.128 3.288 -0.141 6.0 2.9 -0.64 1.290 3.196 3.574 -0.139 6.3 3 -0.93 1.037 3.225 3.858 -0.136 6.5 3.1 -1.25 0.723 3.207 4.133 -0.129 6.7 3.2 -1.61 0.343 3.132 4.392 -0.125 6.9 3.3 -2.01 -0.112 2.991 4.626 -0.115 7.1 3.4 -2.45 -0.648 2.772 4.826 -0.105 7.3 3.5 -2.93 -1.272 2.463 4.980 -0.094 7.5 3.6 -3.45 -1.991 2.050 5.075 -0.083 7.7 3.7 -4 -2.813 1.520 5.097 -0.068 7.9 3.8 -4.59 -3.742 0.857 5.029 -0.057 8.1 3.9 -5.21 -4.784 0.047 4.853 -0.040 8.3 4 -5.85 -5.941 -0.927 4.548 -0.026 a.Tính cốt thép cho cọc chịu uốn: Dựa vào kết quả trên ta thấy : Mmax = 3.61 Tm Theo sách “kết cấu BTCT” tập 1 của tác giả “Ngô Thế Phong ,Nguyễn Đình Cống”, ta tính cột tròn chịu nén lệch tâm.N= 115.86 T; M = 3.61Tm Ta có: n = N/(Rn x Fb) = 115.86 x 1000/(130 x 5024) = 0.177 m = N x h x eo/( Rn x Fb x r) = m = 115.89 x 1000x 0.1 x 30.04/(130 x 5024 x 40) = 0.013 Dựa vào 2 chỉ số trên và đồ thị lập sẵn để suy ra:a = 0.1 → Fa = a x Rn x Fb /Ra = 0.1 x 130 x 5024 x /2800 = 23.32 cm2 Fa < Fa = 25.13cm2giả thiết lúc ban đầu dùng để tính Pvl. Ở trường hợp móng 2 cọc này do chịu uốn ,nên cốt thép được đặt hết chiều dài của cọc. b. Kiểm tra khả năng chống cắt của cọc: Dựa vào kết quả trên ta thấy : Qmax = 7085kG < 0.6 x Rkx Schống cắt = 0.6*10*4183= 25099 kG Vậy bêtông đã đủ chịu lực cắt,ta chỉ đặt cốt đai xoắn cấu tạo: 8a200 c. Kiểm tra ổn định nền quanh cọc: : ứng suất hữu hiệu theo phương thẳng đứng tại độ sâu z c1, j1: lực dính và góc ma sát trong tính toán của đất x: hệ số bằng 0.6 cho cọc nhồi và cọc ống h1: hệ số bằng 1 cho mọi trường hợp trừ trường hợp công trình chắn đất chắn nuớc 0.7 h2: hệ số bằng sét đến ảnh hưởng của phần tải trọng thường xuyên trong tổng tải trọng Lớp Zm(m) ca ja sz(T/m2) 1 1.9 1.2 8 0.817 2 6.3 0.8 4 3.9335 3 6.8 0 26.4 9.157 4 4 0 28.8 14.001 = 7.6 (T/m2) (đạt) IV.5 Kiểm tra xuyên thủng Không cần kiểm tra xuyên thủng vì góc xuyên thủng nằm ngoài cọc IV.6 Tính thép móng: - Bêtông sử dụng móng mác 250 thép sử dụng AII Ra = 2800 kg/cm2, ho= 120 cm Kết quả tính toán cho ở bảng sau: Cột Móng xy(m) My(Tm) ho(cm) Ra(kg/cm2) Fax(cm2) fxchọn C6 – M2b 0.925 110.7 120 2800 36.62 12f20a140 V TÍNH MÓNG C10 – M2b: n = Kết quả tính toán cho ở trang sau: N(T) Mx(Tm) My(Tm) ncọc Lđ(m) Bđ(m) -253.96 6.59 -16.14 2.0 4 1.6 BỐ TRÍ CỌC -Trong phương pháp tính toán theo móng khối quy ước như trong các quy phạm Việt Nam, thì việc tính toán hiệu ứng nhóm là không cần thiết, vì hiệu ứng này đã được xem xét trong hoạt động chung của các cọc và đất trong móng khối quy ước. (sách “Nền Móng công trình” tác giả Châu Ngọc Ẩn). V.1. Kiểm tra tải trọng tác dụng lên đáy đài Ntt +Wqư Wqư:trọng lượng khối móng quy ước tính trên đáy đài cọc Wqư = Bđ x Lđ x hđ x gtb Kết quả tính toán cho ở bảng sau: N(T) Mx(Tm) My(Tm) Lđ(m) Bđ(m) Wqư(T) Nđ(T) -253.96 -16.14 6.59 4 1.6 14.59 268.55 Tải trọng tác dụng lên cọc: Pmin>0 Pmax< Pc= 150 T Kết quả tính toán cho ở bảng sau: y1(m) y2(m) Syi2 x1(m) x2(m) Sxi2 -1.2 1.2 2.88 0 0 0 p1(T) p2(T) pmax(T) pmin(T) 137.42 144.59 144.59 137.42 Pmin= 137.42 T > 0 Pmax= 144.59 T < Pc= 180 T (Đạt yêu cầu kiểm tra). V.2.Kiểm tra móng khối quy ước dưới mũi cọc - Góc ma sát trung bình của các lớp đất theo chiều dài cọc: - Bề dài và bề rộng khối móng quy ước: Lm = L’+ 2 Bm = B’+ 2 L’, B’:chiều dài và chiều rộng móng tính từ mép cọc. - Trọng lượng khối móng quy ước dưới mũi cọc: Wqum = Lm x Bm xZm x gtb Kết quả tính toán cho ở bảng sau: L'(m) B'(m) jtb Lm(m) Bm(m) Wqưm(T) 3.2 0.8 5.75 6.64 4.24 642.8 - Độ lệch tâm : ex = ; ey = - Ứng suất trung bình dưới đáy móng: - Ứng suất max, min dưới móng khối quy ước này: Kết quả tính toán cho ở bảng sau: Cột Móng ex(m) ey(m) Ptb(T/m2) Pmax(T/m2) Pmin(T/m2) C10 – M2b 0.015 0.01 31.81 32.5 31.15 Khả năng chịu tải đất nền tại mũi cọc: BIỂU ĐỒ ÁP LỰC ĐẤT BIỂU ĐỒ ỨNG SUẤT m1, m2: hệ số điều kiện làm việc của nền ktc: hệ số tin cậy gII’: dung trọng đẩy nổi của đất tại mũi cọc Zm. gI’: diển tả ứng suất bản thân đất tại mũi cọc m1 m2 ktc A g'II B g'IZM D Rtc(T/m2) 1.2 1.3 1.1 1.795 0.96 8.235 15.921 9.98 196.3 Điều kiện cần thỏa là: (thỏa) Pmin= 31.5 T/m2 >0 (thỏa) Ptb= 31.81 T/m2 < Rtc= 196.3 T/m2 (thỏa) V.3. Độ lún móng dưới mũi cọc - Độ lún được tính với ứng suất trung bình - Ứng suất gây lún tại mũi cọc: - Chia lớp đất dưới mủi cọc thành nhiều lớp mỏng 1m Tính ứng suất bản thân Tính ứng suất gây lún Vị trí ngừng tính lún: - Độ lún móng: Trong đó: - Quy phạm quy định bi= 0.8 -mi: Hệ số nở hông của lớp đất thứ i có chiều dày hi có môđun biến dạng Ei -: Ứng suất gây lún ở chính giữa lớp phân tố thứ I Kết quả tính toán cho ở bảng sau: Số lớp sibt(T/m2) Z/B ko sigl(T/m2) S(cm) 1 16.881 0.18 0.966 12.846 1.59 2 17.841 0.36 0.839 11.157 3 18.801 0.54 0.676 8.990 4 19.761 0.72 0.526 6.995 5 20.721 0.89 0.412 5.479 6 21.681 1.07 0.321 4.269 V.4 Kiểm tra cọc chịu uốn theo TCVN - Môment quán tính tiết diện ngang của cọc: - Độ cứng tiết diện ngang của cọc: EbI = 2.9 x 106 x 0.02 = 58000 Tm2 Eb: mô đun đàn hồi bêtông mác 300 - Chiều rộng quy ước bc của cọc: bc = d + 1m = 0.8 + 1 = 1.8m ( Theo TCVN 205, khi thì bc= d + 1m ). Nền đất là sỏi chặt vừa có hệ số tỷ lệ K = 850T/m4 - Hệ số biến dạng: - Chiều dài tính đổi của phần cọc trong đất: le = abdl = 0.48 x 17.1 = 8.208 Với l: chiều dài phần cọc trong đất - Các chuyển vị dHH, dMM, dMH, của cọc ở cao trình mặt đất, do các ứng lực đơn vị đặt ở cao trình này. m/T m/T Ao, Bo, Co: Tra trong bảng G2 (bảng 5.2) trang 302 sách “ Nền móng tác giả Châu Ngọc Ẩn). - Môment uốn và lực cắt của cọc tại cao trình mặt đất: Ho= 0 T (móng nằm tại đáy tầng hầm) Mo= + Hlo= Tm - Chuyển vị ngang yo và góc xoay tại cao trình mặt đất yo= HodHH + ModHM = 3.295 x 3.8 x 10-4 = 0.0004m o = HodMH + ModMM = 3.295 x 1.21 x 10-4 = 0.000207 rad - Chuyển vị của cọc ở cao trình đặt lực: Dn = + = 0.0004m<1cm (thỏa) - Áp lục tính toán, sz (T/m2), môment uốn Mz ( Tm ), lực cắt Qz(T), trong các tiết diện của cọc: Trong đó: ze = abdz: chiều sâu tính đổi, Giá trị A1, A3, A4, B1, B3, B4, C1, C3, C4, D1, D3, D4, tra trong bảng G3 của TCXD 205. Kết quả tính toán cho ở bảng sau: Z(m) ze(m) A3 B3 C3 D3 My(Tm) 0.0 0 0 0 1 0 3.295 0.2 0.1 0 0 1 0.100 3.295 0.4 0.2 -0.001 0.000 1.000 0.200 3.290 0.6 0.3 -0.004 -0.001 1.000 0.300 3.279 0.8 0.4 -0.011 -0.002 1.000 0.400 3.248 1.0 0.5 -0.021 -0.005 0.999 0.500 3.208 1.3 0.6 -0.036 -0.011 0.998 0.600 3.160 1.5 0.7 -0.057 -0.020 0.996 0.699 3.093 1.7 0.8 -0.085 -0.034 0.992 0.799 3.011 1.9 0.9 -0.121 -0.055 0.985 0.897 2.917 2.1 1 -0.167 -0.083 0.975 0.994 2.800 2.3 1.1 -0.222 -0.122 0.960 1.090 2.681 2.5 1.2 -0.287 -0.173 0.938 1.183 2.556 2.7 1.3 -0.365 -0.238 0.907 1.273 2.412 2.9 1.4 -0.455 -0.319 0.866 1.358 2.264 3.1 1.5 -0.559 -0.420 0.811 1.437 2.110 3.3 1.6 -0.676 -0.543 0.739 1.507 1.957 3.5 1.7 -0.808 -0.691 0.646 1.566 1.800 3.8 1.8 -0.956 -0.867 0.530 1.612 1.642 4.0 1.9 -1.118 -1.074 0.385 1.640 1.494 4.2 2 -1.295 -1.314 0.207 1.646 1.346 4.4 2.1 -1.487 -1.590 -0.010 1.627 1.198 4.6 2.2 -1.693 -1.906 -0.271 1.575 1.061 4.8 2.3 -1.912 -2.263 -0.582 1.486 0.926 5.0 2.4 -2.141 -2.663 -0.949 1.352 0.802 5.2 2.5 -2.379 -3.109 -1.379 1.165 0.687 5.4 2.6 -2.621 -3.600 -1.877 0.917 0.586 5.6 2.7 -2.865 -4.137 -2.452 0.598 0.487 5.8 2.8 -3.103 -4.718 -3.108 0.197 0.406 6.0 2.9 -3.331 -5.340 -3.852 -0.295 0.326 6.3 3 -3.54 -6.000 -4.688 -0.891 0.262 6.5 3.1 -3.722 -6.690 -5.621 -1.603 0.197 6.7 3.2 -3.864 -7.403 -6.653 -2.443 0.152 6.9 3.3 -3.955 -8.127 -7.785 -3.424 0.113 7.1 3.4 -3.979 -8.847 -9.016 -4.557 0.083 7.3 3.5 -3.919 -9.544 -10.340 -5.854 0.062 7.5 3.6 -3.757 -10.196 -11.751 -7.325 0.040 7.7 3.7 -3.471 -10.776 -13.235 -8.979 0.024 7.9 3.8 -3.036 -11.252 -14.774 -10.821 0.023 8.1 3.9 -2.427 -11.585 -16.346 -12.854 0.017 8.3 4 -1.614 -11.731 -17.919 -15.075 0.019 Z(m) ze(m) A4 B4 C4 D4 Qy(T) 0.0 0 0 0 0 1 0.000 0.2 0.1 -0.005 0 0 1.000 -0.013 0.4 0.2 -0.02 -0.003 0.000 1.000 -0.043 0.6 0.3 -0.045 -0.009 -0.001 1.000 -0.092 0.8 0.4 -0.08 -0.021 -0.003 1.000 -0.152 1.0 0.5 -0.125 -0.042 -0.008 0.999 -0.217 1.3 0.6 -0.18 -0.072 -0.016 0.997 -0.287 1.5 0.7 -0.245 -0.114 -0.030 0.994 -0.360 1.7 0.8 -0.32 -0.171 -0.051 0.989 -0.428 1.9 0.9 -0.404 -0.243 -0.082 0.980 -0.492 2.1 1 -0.499 -0.333 -0.125 0.967 -0.555 2.3 1.1 -0.603 -0.443 -0.183 0.946 -0.609 2.5 1.2 -0.716 -0.575 -0.259 0.917 -0.653 2.7 1.3 -0.838 -0.730 -0.356 0.876 -0.690 2.9 1.4 -0.967 -0.910 -0.479 0.821 -0.717 3.1 1.5 -1.105 -1.116 -0.630 0.747 -0.739 3.3 1.6 -1.248 -1.350 -0.815 0.652 -0.750 3.5 1.7 -1.396 -1.613 -1.036 0.529 -0.751 3.8 1.8 -1.547 -1.906 -1.299 0.374 -0.742 4.0 1.9 -1.699 -2.227 -1.608 0.181 -0.732 4.2 2 -1.848 -2.578 -1.966 -0.057 -0.708 4.4 2.1 -1.992 -2.956 -2.379 -0.345 -0.683 4.6 2.2 -2.125 -3.360 -2.849 -0.692 -0.649 4.8 2.3 -2.243 -3.785 -3.379 -1.104 -0.613 5.0 2.4 -2.339 -4.228 -3.973 -1.592 -0.571 5.2 2.5 -2.407 -4.683 -4.632 -2.161 -0.528 5.4 2.6 -2.437 -5.140 -5.355 -2.821 -0.483 5.6 2.7 -2.42 -5.591 -6.143 -3.580 -0.436 5.8 2.8 -2.346 -6.023 -6.990 -4.445 -0.390 6.0 2.9 -2.2 -6.420 -7.892 -5.423 -0.343 6.3 3 -1.969 -6.765 -8.840 -6.520 -0.295 6.5 3.1 -1.638 -7.034 -9.822 -7.739 -0.254 6.7 3.2 -1.187 -7.204 -10.822 -9.082 -0.209 6.9 3.3 -0.599 -7.243 -11.819 -10.549 -0.170 7.1 3.4 0.147 -7.118 -12.787 -12.133 -0.135 7.3 3.5 1.074 -6.789 -13.692 -13.826 -0.100 7.5 3.6 2.205 -6.212 -14.496 -15.613 -0.070 7.7 3.7 3.565 -5.338 -15.151 -17.472 -0.040 7.9 3.8 5.173 -4.111 -15.601 -19.374 -0.027 8.1 3.9 7.059 -2.473 -15.779 -21.279 -0.010 8.3 4 9.244 -0.358 -15.610 -23.140 0.002 Z(m) ze(m) A1 B1 C1 D1 sy(Tm2) 0.0 0 1 0 0 0 0.000 0.2 0.1 1 0.1 0.005 0.000 0.063 0.4 0.2 1 0.200 0.020 0.001 0.113 0.6 0.3 1 0.300 0.045 0.004 0.149 0.8 0.4 1 0.400 0.080 0.011 0.175 1.0 0.5 1 0.500 0.125 0.021 0.190 1.3 0.6 0.999 0.600 0.180 0.036 0.196 1.5 0.7 0.999 0.700 0.245 0.057 0.195 1.7 0.8 0.997 0.799 0.320 0.085 0.188 1.9 0.9 0.995 0.899 0.405 0.121 0.174 2.1 1 0.992 0.997 0.499 0.167 0.158 2.3 1.1 0.987 1.095 0.604 0.222 0.138 2.5 1.2 0.979 1.192 0.718 0.288 0.114 2.7 1.3 0.969 1.287 0.841 0.365 0.090 2.9 1.4 0.955 1.379 0.974 0.456 0.066 3.1 1.5 0.937 1.468 1.115 0.560 0.042 3.3 1.6 0.913 1.553 1.264 0.678 0.017 3.5 1.7 0.882 1.633 1.421 0.812 -0.006 3.8 1.8 0.843 1.706 1.584 0.961 -0.029 4.0 1.9 0.795 1.770 1.752 1.126 -0.049 4.2 2 0.735 1.823 1.924 1.308 -0.067 4.4 2.1 0.662 1.863 2.098 1.506 -0.083 4.6 2.2 0.575 1.887 2.272 1.720 -0.096 4.8 2.3 0.47 1.892 2.443 1.950 -0.108 5.0 2.4 0.347 1.874 2.609 2.195 -0.115 5.2 2.5 0.202 1.830 2.765 2.454 -0.122 5.4 2.6 0.033 1.755 2.907 2.724 -0.128 5.6 2.7 -0.16 1.643 3.030 3.003 -0.129 5.8 2.8 -0.39 1.490 3.128 3.288 -0.128 6.0 2.9 -0.64 1.290 3.196 3.574 -0.127 6.3 3 -0.93 1.037 3.225 3.858 -0.125 6.5 3.1 -1.25 0.723 3.207 4.133 -0.118 6.7 3.2 -1.61 0.343 3.132 4.392 -0.114 6.9 3.3 -2.01 -0.112 2.991 4.626 -0.105 7.1 3.4 -2.45 -0.648 2.772 4.826 -0.096 7.3 3.5 -2.93 -1.272 2.463 4.980 -0.086 7.5 3.6 -3.45 -1.991 2.050 5.075 -0.076 7.7 3.7 -4 -2.813 1.520 5.097 -0.062 7.9 3.8 -4.59 -3.742 0.857 5.029 -0.052 8.1 3.9 -5.21 -4.784 0.047 4.853 -0.037 8.3 4 -5.85 -5.941 -0.927 4.548 -0.024 a.Tính cốt thép cho cọc chịu uốn: Dựa vào kết quả trên ta thấy : Mmax = 3.295 Tm Theo sách “kết cấu BTCT” tập 1 của tác giả “Ngô Thế Phong ,Nguyễn Đình Cống”, ta tính cột tròn chịu nén lệch tâm.N= 144.59 T; M = 3.295Tm Ta có: n = N/(Rn x Fb) = 144.59 x 1000/(130 x 5024) = 0.22 m = N x h x eo/( Rn x Fb x r) = = 144.59 x 1000 x 0.1 x 8.78/(130 x 5024 x 40) = 0.0049 Dựa vào 2 chỉ số trên và đồ thị lập sẵn để suy ra:a = 0.1 → Fa = a x Rn x Fb /Ra = 0.1 x 130 x 5024 x /2800 = 23.32 cm2 Fa < Fa = 25.13cm2giả thiết lúc ban đầu dùng để tính Pvl. Ở trường hợp móng 2 cọc này do chịu uốn ,nên cốt thép được đặt hết chiều dài của cọc. b. Kiểm tra khả năng chống cắt của cọc: Dựa vào kết quả trên ta thấy : Qmax = 751kG<0.6 x Rk Schống cắt = 0.6 x 10 x 4183= 25099 kG Vậy bêtông đã đủ chịu lực cắt,ta chỉ đặt cốt đai xoắn cấu tạo: 8a200 c. Kiểm tra ổn định nền quanh cọc: : ứng suất hữu hiệu theo phương thẳng đứng tại độ sâu z c1, j1: lực dính và góc ma sát trong tính toán của đất x: hệ số bằng 0.6 cho cọc nhồi và cọc ống h1: hệ số bằng 1 cho mọi trường hợp trừ trường hợp công trình chắn đất chắn nuớc 0.7 h2: hệ số bằng sét đến ảnh hưởng của phần tải trọng thường xuyên trong tổng tải trọng Lớp Zm(m) ca ja sz(T/m2) 1 1.9 1.2 8 0.817 2 6.3 0.8 4 3.9335 3 6.8 0 26.4 9.157 4 4 0 28.8 14.001 = 7.6 (T/m2) (đạt) V.5 Kiểm tra xuyên thủng Không cần kiểm tra xuyên thủng vì góc xuyên thủng nằm ngoài cọc V.6 Tính thép móng - Bêtông sử dụng móng mác 250 thép sử dụng AII Ra = 2800 kg/cm2, ho= 120 cm Kết quả tính toán cho ở bảng sau: xy(m) My(Tm) ho(cm) Ra(kg/cm2) Fax(cm2) fxchọn 0.925 133.7 120 2800 44.23 12f22a140 VI TÍNH MÓNG C18 – M2a: n = Kết quả tính toán cho ở trang sau: Cột Móng N(T) Mx(Tm) My(Tm) ncọc Lđ(m) Bđ(m) C18 – M2b -215.65 -53.90 3.96 2.0 4 1.6 BỐ TRÍ CỌC -Trong phương pháp tính toán theo móng khối quy ước như trong các quy phạm Việt Nam, thì việc tính toán hiệu ứng nhóm là không cần thiết, vì hiệu ứng này đã được xem xét trong hoạt động chung của các cọc và đất trong móng khối quy ước. (sách “Nền Móng công trình” tác giả Châu Ngọc Ẩn). VI.1. Kiểm tra tải trọng tác dụng lên đáy đài Ntt +Wqư Wqư:trọng lượng khối móng quy ước tính trên đáy đài cọc Wqư = Bđ x Lđ x hđ x gtb Kết quả tính toán cho ở bảng sau: N(T) Mx(Tm) My(Tm) Lđ(m) Bđ(m) Wqư(T) Nđ(T) -215.65 -53.90 3.96 4 1.6 14.59 230.24 Tải trọng tác dụng lên cọc: Pmin>0 Pmax< Pc= 180 T Kết quả tính toán cho ở bảng sau: y1(m) y2(m) Syi2 x1(m) x2(m) Sxi2 -1.2 1.2 2.88 0 0 0 Cột Móng p1(T) p2(T) pmax(T) pmin(T) C18 – M2b 89.46 137.49 137.49 89.46 Pmin= 89.46 T > 0 Pmax= 137.49 T < Pc= 180 T (Đạt yêu cầu kiểm tra). VI.2.Kiểm tra móng khối quy ước dưới mũi cọc - Góc ma sát trung bình của các lớp đất theo chiều dài cọc: - Bề dài và bề rộng khối móng quy ước: Lm = L’+ 2 Bm = B’+ 2 L’, B’:chiều dài và chiều rộng móng tính từ mép cọc. - Trọng lượng khối móng quy ước dưới mũi cọc: Wqum = Lm x Bm xZm x gtb Kết quả tính toán cho ở bảng sau: L'(m) B'(m) jtb Lm(m) Bm(m) Wqưm(T) 3.2 0.8 5.75 6.64 4.24 642.8 - Độ lệch tâm : ex = ; ey = - Ứng suất trung bình dưới đáy móng: - Ứng suất max, min dưới móng khối quy ước này: Kết quả tính toán cho ở bảng sau: Cột Móng ex(m) ey(m) Ptb(T/m2) Pmax(T/m2) Pmin(T/m2) C18 – M2b 0.004 0.05 30.45 32.8 28.31 Khả năng chịu tải đất nền tại mũi cọc: m1, m2: hệ số điều kiện làm việc của nền ktc: hệ số tin cậy gII’: dung trọng đẩy nổi của đất tại mũi cọc Zm. gI’: diển tả ứng suất bản thân đất tại mũi cọc m1 m2 ktc A g'II B g'IZM D Rtc(T/m2) 1.2 1.3 1.1 1.795 0.96 8.235 15.921 9.98 196.3 Điều kiện cần thỏa là: (thỏa) BIỂU ĐỒ ÁP LỰC ĐẤT BIỂU ĐỒ ỨNG SUẤT VI.3. Độ lún móng dưới mũi cọc - Độ lún được tính với ứng suất trung bình - Ứng suất gây lún tại mũi cọc: - Chia lớp đất dưới mủi cọc thành nhiều lớp mỏng 1m Tính ứng suất bản thân Tính ứng suất gây lún Vị trí ngừng tính lún: - Độ lún móng: Trong đó: - Quy phạm quy định bi= 0.8 -mi: Hệ số nở hông của lớp đất thứ i có chiều dày hi có môđun biến dạng Ei -: Ứng suất gây lún ở chính giữa lớp phân tố thứ I Kết quả tính toán cho ở bảng sau: Số lớp sibt(T/m2) Z/B ko sigl(T/m2) S(cm) 1 16.881 0.18 0.966 11.911 1.47 2 17.841 0.36 0.839 10.345 3 18.801 0.54 0.676 8.335 4 19.761 0.72 0.526 6.486 5 20.721 0.89 0.412 5.080 6 21.681 1.07 0.321 3.958 VI.4 Kiểm tra cọc chịu uốn theo TCVN - Môment quán tính tiết diện ngang của cọc: - Độ cứng tiết diện ngang của cọc: EbI = 2.9 x 106 x 0.02 = 58000 Tm2 Eb: mô đun đàn hồi bêtông mác 300 - Chiều rộng quy ước bc của cọc: bc = d + 1m = 0.8 + 1 = 1.8m ( Theo TCVN 205, khi thì bc= d + 1m ). Nền đất là sỏi chặt vừa có hệ số tỷ lệ K = 850T/m4 - Hệ số biến dạng: - Chiều dài tính đổi của phần cọc trong đất: le = abdl = 0.48 x 17.1 = 8.208 Với l: chiều dài phần cọc trong đất - Các chuyển vị dHH, dMM, dMH, của cọc ở cao trình mặt đất, do các ứng lực đơn vị đặt ở cao trình này. m/T m/T Ao, Bo, Co: Tra trong bảng G2 (bảng 5.2) trang 302 sách “ Nền móng tác giả Châu Ngọc Ẩn). - Môment uốn và lực cắt của cọc tại cao trình mặt đất: Ho= 0 T (móng nằm tại đáy tầng hầm) Mo= + Hlo= Tm - Chuyển vị ngang yo và góc xoay tại cao trình mặt đất yo= HodHH + ModHM = 1.98 x 3.8 x 10-4 = 0.00024m o = HodMH + ModMM = 3.295 x 1.21 x 10-4 = 0.000125 rad - Chuyển vị của cọc ở cao trình đặt lực: Dn = + = 0.00024m<1cm (thỏa) - Áp lục tính toán, sz (T/m2), môment uốn Mz ( Tm ), lực cắt Qz(T), trong các tiết diện của cọc: Trong đó: ze = abdz: chiều sâu tính đổi, Giá trị A1, A3, A4, B1, B3, B4, C1, C3, C4, D1, D3, D4, tra trong bảng G3 của TCXD 205. Kết quả tính toán cho ở bảng sau: Z(m) ze(m) A3 B3 C3 D3 My(Tm) 0.0 0 0 0 1 0 1.980 0.2 0.1 0 0 1 0.100 1.980 0.4 0.2 -0.001 0.000 1.000 0.200 1.977 0.6 0.3 -0.004 -0.001 1.000 0.300 1.971 0.8 0.4 -0.011 -0.002 1.000 0.400 1.952 1.0 0.5 -0.021 -0.005 0.999 0.500 1.928 1.3 0.6 -0.036 -0.011 0.998 0.600 1.899 1.5 0.7 -0.057 -0.020 0.996 0.699 1.858 1.7 0.8 -0.085 -0.034 0.992 0.799 1.809 1.9 0.9 -0.121 -0.055 0.985 0.897 1.753 2.1 1 -0.167 -0.083 0.975 0.994 1.682 2.3 1.1 -0.222 -0.122 0.960 1.090 1.611 2.5 1.2 -0.287 -0.173 0.938 1.183 1.536 2.7 1.3 -0.365 -0.238 0.907 1.273 1.450 2.9 1.4 -0.455 -0.319 0.866 1.358 1.360 3.1 1.5 -0.559 -0.420 0.811 1.437 1.268 3.3 1.6 -0.676 -0.543 0.739 1.507 1.176 3.5 1.7 -0.808 -0.691 0.646 1.566 1.081 3.8 1.8 -0.956 -0.867 0.530 1.612 0.987 4.0 1.9 -1.118 -1.074 0.385 1.640 0.898 4.2 2 -1.295 -1.314 0.207 1.646 0.809 4.4 2.1 -1.487 -1.590 -0.010 1.627 0.720 4.6 2.2 -1.693 -1.906 -0.271 1.575 0.638 4.8 2.3 -1.912 -2.263 -0.582 1.486 0.557 5.0 2.4 -2.141 -2.663 -0.949 1.352 0.482 5.2 2.5 -2.379 -3.109 -1.379 1.165 0.413 5.4 2.6 -2.621 -3.600 -1.877 0.917 0.352 5.6 2.7 -2.865 -4.137 -2.452 0.598 0.292 5.8 2.8 -3.103 -4.718 -3.108 0.197 0.244 6.0 2.9 -3.331 -5.340 -3.852 -0.295 0.196 6.3 3 -3.54 -6.000 -4.688 -0.891 0.158 6.5 3.1 -3.722 -6.690 -5.621 -1.603 0.118 6.7 3.2 -3.864 -7.403 -6.653 -2.443 0.091 6.9 3.3 -3.955 -8.127 -7.785 -3.424 0.068 7.1 3.4 -3.979 -8.847 -9.016 -4.557 0.050 7.3 3.5 -3.919 -9.544 -10.340 -5.854 0.037 7.5 3.6 -3.757 -10.196 -11.751 -7.325 0.024 7.7 3.7 -3.471 -10.776 -13.235 -8.979 0.014 7.9 3.8 -3.036 -11.252 -14.774 -10.821 0.014 8.1 3.9 -2.427 -11.585 -16.346 -12.854 0.010 8.3 4 -1.614 -11.731 -17.919 -15.075 0.011 Z(m) ze(m) A4 B4 C4 D4 Qy(T) 0.0 0 0 0 0 1 0.000 0.2 0.1 -0.005 0 0 1.000 -0.008 0.4 0.2 -0.02 -0.003 0.000 1.000 -0.026 0.6 0.3 -0.045 -0.009 -0.001 1.000 -0.055 0.8 0.4 -0.08 -0.021 -0.003 1.000 -0.091 1.0 0.5 -0.125 -0.042 -0.008 0.999 -0.130 1.3 0.6 -0.18 -0.072 -0.016 0.997 -0.173 1.5 0.7 -0.245 -0.114 -0.030 0.994 -0.216 1.7 0.8 -0.32 -0.171 -0.051 0.989 -0.257 1.9 0.9 -0.404 -0.243 -0.082 0.980 -0.296 2.1 1 -0.499 -0.333 -0.125 0.967 -0.333 2.3 1.1 -0.603 -0.443 -0.183 0.946 -0.366 2.5 1.2 -0.716 -0.575 -0.259 0.917 -0.392 2.7 1.3 -0.838 -0.730 -0.356 0.876 -0.415 2.9 1.4 -0.967 -0.910 -0.479 0.821 -0.431 3.1 1.5 -1.105 -1.116 -0.630 0.747 -0.444 3.3 1.6 -1.248 -1.350 -0.815 0.652 -0.451 3.5 1.7 -1.396 -1.613 -1.036 0.529 -0.451 3.8 1.8 -1.547 -1.906 -1.299 0.374 -0.446 4.0 1.9 -1.699 -2.227 -1.608 0.181 -0.440 4.2 2 -1.848 -2.578 -1.966 -0.057 -0.425 4.4 2.1 -1.992 -2.956 -2.379 -0.345 -0.411 4.6 2.2 -2.125 -3.360 -2.849 -0.692 -0.390 4.8 2.3 -2.243 -3.785 -3.379 -1.104 -0.368 5.0 2.4 -2.339 -4.228 -3.973 -1.592 -0.343 5.2 2.5 -2.407 -4.683 -4.632 -2.161 -0.317 5.4 2.6 -2.437 -5.140 -5.355 -2.821 -0.290 5.6 2.7 -2.42 -5.591 -6.143 -3.580 -0.262 5.8 2.8 -2.346 -6.023 -6.990 -4.445 -0.234 6.0 2.9 -2.2 -6.420 -7.892 -5.423 -0.206 6.3 3 -1.969 -6.765 -8.840 -6.520 -0.177 6.5 3.1 -1.638 -7.034 -9.822 -7.739 -0.153 6.7 3.2 -1.187 -7.204 -10.822 -9.082 -0.125 6.9 3.3 -0.599 -7.243 -11.819 -10.549 -0.102 7.1 3.4 0.147 -7.118 -12.787 -12.133 -0.081 7.3 3.5 1.074 -6.789 -13.692 -13.826 -0.060 7.5 3.6 2.205 -6.212 -14.496 -15.613 -0.042 7.7 3.7 3.565 -5.338 -15.151 -17.472 -0.024 7.9 3.8 5.173 -4.111 -15.601 -19.374 -0.016 8.1 3.9 7.059 -2.473 -15.779 -21.279 -0.006 8.3 4 9.244 -0.358 -15.610 -23.140 0.001 Z(m) ze(m) A1 B1 C1 D1 sy(Tm2) 0.0 0 1 0 0 0 0.000 0.2 0.1 1 0.1 0.005 0.000 0.038 0.4 0.2 1 0.200 0.020 0.001 0.068 0.6 0.3 1 0.300 0.045 0.004 0.090 0.8 0.4 1 0.400 0.080 0.011 0.105 1.0 0.5 1 0.500 0.125 0.021 0.114 1.3 0.6 0.999 0.600 0.180 0.036 0.118 1.5 0.7 0.999 0.700 0.245 0.057 0.117 1.7 0.8 0.997 0.799 0.320 0.085 0.113 1.9 0.9 0.995 0.899 0.405 0.121 0.105 2.1 1 0.992 0.997 0.499 0.167 0.095 2.3 1.1 0.987 1.095 0.604 0.222 0.083 2.5 1.2 0.979 1.192 0.718 0.288 0.069 2.7 1.3 0.969 1.287 0.841 0.365 0.054 2.9 1.4 0.955 1.379 0.974 0.456 0.039 3.1 1.5 0.937 1.468 1.115 0.560 0.025 3.3 1.6 0.913 1.553 1.264 0.678 0.010 3.5 1.7 0.882 1.633 1.421 0.812 -0.004 3.8 1.8 0.843 1.706 1.584 0.961 -0.017 4.0 1.9 0.795 1.770 1.752 1.126 -0.029 4.2 2 0.735 1.823 1.924 1.308 -0.040 4.4 2.1 0.662 1.863 2.098 1.506 -0.050 4.6 2.2 0.575 1.887 2.272 1.720 -0.058 4.8 2.3 0.47 1.892 2.443 1.950 -0.065 5.0 2.4 0.347 1.874 2.609 2.195 -0.069 5.2 2.5 0.202 1.830 2.765 2.454 -0.073 5.4 2.6 0.033 1.755 2.907 2.724 -0.077 5.6 2.7 -0.16 1.643 3.030 3.003 -0.078 5.8 2.8 -0.39 1.490 3.128 3.288 -0.077 6.0 2.9 -0.64 1.290 3.196 3.574 -0.076 6.3 3 -0.93 1.037 3.225 3.858 -0.075 6.5 3.1 -1.25 0.723 3.207 4.133 -0.071 6.7 3.2 -1.61 0.343 3.132 4.392 -0.069 6.9 3.3 -2.01 -0.112 2.991 4.626 -0.063 7.1 3.4 -2.45 -0.648 2.772 4.826 -0.058 7.3 3.5 -2.93 -1.272 2.463 4.980 -0.051 7.5 3.6 -3.45 -1.991 2.050 5.075 -0.045 7.7 3.7 -4 -2.813 1.520 5.097 -0.037 7.9 3.8 -4.59 -3.742 0.857 5.029 -0.031 8.1 3.9 -5.21 -4.784 0.047 4.853 -0.022 8.3 4 -5.85 -5.941 -0.927 4.548 -0.014 a.Tính cốt thép cho cọc chịu uốn: Dựa vào kết quả trên ta thấy : Mmax = 1.98 Tm Theo sách “kết cấu BTCT” tập 1 của tác giả “Ngô Thế Phong ,Nguyễn Đình Cống”, ta tính cột tròn chịu nén lệch tâm.N= 137.49 T; M = 1.98 Tm Ta có: n = N/(Rn x Fb) = 137.49 x 1000/(130 x 5024) = 0.21 m = N x h x eo/( Rn x Fb x r) = m = 137.49 x 1000 x 0.1 x 6.08/(130 x 5024 x 40) = 0.0032 Dựa vào 2 chỉ số trên và đồ thị lập sẵn để suy ra:a = 0.1 → Fa = a x Rn x Fb /Ra = 0.1 x 130 x 5024 x /2800 = 23.32 cm2 Fa < Fa = 25.13cm2giả thiết lúc ban đầu dùng để tính Pvl. Ở trường hợp móng 2 cọc này do chịu uốn ,nên cốt thép được đặt hết chiều dài của cọc. b. Kiểm tra khả năng chống cắt của cọc: Dựa vào kết quả trên ta thấy : Qmax = 446kG<0.6 x Rk x Schống cắt = 0.6 x 10 x 4183= 25099 kG Vậy bêtông đã đủ chịu lực cắt,ta chỉ đặt cốt đai xoắn cấu tạo: 8a200 c. Kiểm tra ổn định nền quanh cọc: : ứng suất hữu hiệu theo phương thẳng đứng tại độ sâu z c1, j1: lực dính và góc ma sát trong tính toán của đất x: hệ số bằng 0.6 cho cọc nhồi và cọc ống h1: hệ số bằng 1 cho mọi trường hợp trừ trường hợp công trình chắn đất chắn nuớc 0.7 h2: hệ số bằng sét đến ảnh hưởng của phần tải trọng thường xuyên trong tổng tải trọng Lớp Zm(m) ca ja sz(T/m2) 1 1.9 1.2 8 0.817 2 6.3 0.8 4 3.9335 3 6.8 0 26.4 9.157 4 4 0 28.8 14.001 = 7.6 (T/m2) (đạt) VI.5 Kiểm tra xuyên thủng Không cần kiểm tra xuyên thủng vì góc xuyên thủng nằm ngoài cọc. VI.6 Tính thép móng - Bêtông sử dụng móng mác 250 thép sử dụng AII Ra = 2800 kg/cm2, ho= 120 cm Kết quả tính toán cho ở bảng sau: xy(m) My(Tm) ho(cm) Ra(kg/cm2) Fax(cm2) fxchọn 0.925 127.2 120 2800 42.06 14f20a120 - Các kết quả cho thấy nhận định ban đầu là chính xác vì thép không lệch nhau nhiều. Vậy chọn móng C6 – M2b Bố trí cho móng M2. VII TÍNH MÓNG M3: n = Kết quả tính toán cho ở trang sau: Móng N(T) Mx(Tm) My(Tm) ncọc Lđ(m) Bđ(m) M3 -460.90 2.67 14.33 4.0 4 4 BỐ TRÍ CỌC -Trong phương pháp tính toán theo móng khối quy ước như trong các quy phạm Việt Nam, thì việc tính toán hiệu ứng nhóm là không cần thiết, vì hiệu ứng này đã được xem xét trong hoạt động chung của các cọc và đất trong móng khối quy ước. (sách “Nền Móng công trình” tác giả Châu Ngọc Ẩn). VI.1. Kiểm tra tải trọng tác dụng lên đáy đài Ntt +Wqư Wqư:trọng lượng khối móng quy ước tính trên đáy đài cọc Wqư = Bđ x Lđ x hđ x gtb Kết quả tính toán cho ở bảng sau: Móng N(T) Mx(Tm) My(Tm) Lđ(m) Bđ(m) Wqư(T) Nđ(T) M3 -460.90 2.67 14.33 4 4 36.48 497.38 Tải trọng tác dụng lên cọc: Pmin>0 Pmax< Pc= 180 T Kết quả tính toán cho ở bảng sau: x1(m) x2(m) x3(m) x4(m) Sxi2 y1(m) y2(m) y3(m) y4(m) Syi2 -1.2 1.2 -1.2 1.2 5.76 1.2 1.2 -1.2 -1.2 5.76 Móng p1(T) p2(T) p3(T) p4(T) pmax(T) pmin(T) M3 121.92 127.89 120.80 126.77 127.89 120.80 Pmin= 120.8 T > 0 Pmax= 127.89 T < Pc= 180 T (Đạt yêu cầu kiểm tra). VI.2.Kiểm tra móng khối quy ước dưới mũi cọc - Góc ma sát trung bình của các lớp đất theo chiều dài cọc: - Bề dài và bề rộng khối móng quy ước: Lm = L’+ 2 Bm = B’+ 2 L’, B’:chiều dài và chiều rộng móng tính từ mép cọc. - Trọng lượng khối móng quy ước dưới mũi cọc: Wqum = Lm x Bm xZm x gtb Kết quả tính toán cho ở bảng sau L'(m) B'(m) jtb Lm(m) Bm(m) Wqưm(T) 3.2 3.2 5.75 6.64 6.64 1006.4 - Độ lệch tâm : ex = ; ey = - Ứng suất trung bình dưới đáy móng: - Ứng suất max, min dưới móng khối quy ước này: Kết quả tính toán cho ở bảng sau: Móng ex(m) ey(m) Ptb(T/m2) Pmax(T/m2) Pmin(T/m2) M3 0.009 0.005 33.24 33.64 32.84 Khả năng chịu tải đất nền tại mũi cọc BIỂU ĐỒ ÁP LỰC ĐẤT BIỂU ĐỒ ỨNG SUẤT m1, m2: hệ số điều kiện làm việc của nền ktc: hệ số tin cậy gII’: dung trọng đẩy nổi của đất tại mũi cọc Zm. gI’: diển tả ứng suất bản thân đất tại mũi cọc m1 m2 ktc A g'II B g'IZM D Rtc(T/m2) 1.2 1.3 1.1 1.795 0.96 8.235 15.9 9.98 202.17 Điều kiện cần thỏa là: =1.2 x 202.17(thỏa) Pmin= 32.84 T/m2 >0 (thỏa) Ptb= 33.24 T/m2 < Rtc= 202.17 T/m2 (thỏa) VI.3. Độ lún móng dưới mũi cọc - Độ lún được tính với ứng suất trung bình - Ứng suất gây lún tại mũi cọc: - Chia lớp đất dưới mủi cọc thành nhiều lớp mỏng 1m Tính ứng suất bản thân Tính ứng suất gây lún Vị trí ngừng tính lún: - Độ lún móng: Trong đó: - Quy phạm quy định bi= 0.8 -mi: Hệ số nở hông của lớp đất thứ i có chiều dày hi có môđun biến dạng Ei -: Ứng suất gây lún ở chính giữa lớp phân tố thứ I Kết quả tính toán cho ở bảng sau: Số lớp sibt(T/m2) Z/B ko sigl(T/m2) S(cm) 1 16.881 0.17 0.974 15.850 2.75 2 17.841 0.34 0.870 14.158 3 18.801 0.51 0.700 11.391 4 19.761 0.68 0.586 9.536 5 20.721 0.85 0.465 7.567 6 21.681 1.02 0.367 5.972 7 22.641 1.19 0.291 4.736 8 23.601 1.36 0.239 3.889 VI.5 Kiểm tra xuyên thủng Không có cọc nằm ngoài chu vi xuyên thủng nên không cần tính . VI.6 Tính thép móng: - Bêtông sử dụng móng mác 250 thép sử dụng AII Ra = 2800 kg/cm2, ho= 120 cm Kết quả tính toán cho ở bảng sau: Móng Mx(Tm) My(Tm) Fax(cm2) Fay(cm2) fxchọn fychọn M3 228.0 224.8 74.35 75.40 25f20a160 25f20a160 Nhận xét: Qua hai phương án thi công móng ta thấy thi công móng cọc ép có lợi hơn vì: Thi công đơn giản hơn móng khoang nhồi Khối luợng bêtông và cốt thép ít hơn Vcọc ép=0.352 x 17.1 x 6 =12.57m3 Vcọc nhồi= Móng M3 Vcọc ép=0.352 x 17.1 x 12 = 25.14m3 Vcọc nhồi= Vậy chọn phương án thi công móng cọc ép. MẶT BẰNG MÓNG MỤC LỤC TÀI LIỆU THAM KHẢO [1]. TCVN – 2737 – 1995, Tải Trọng và Tác Động – Tiêu chuẩn thiết kế, Nhà xuất bản Xây Dựng Hà Nội, 1999. [2]. TCVN – 5574 – 1991, Kết cấu bê tông cốt thép – Tiêu chuẩn thiết kế, Nhà xuất bản Xây Dựng Hà Nội, 1992. [3]. TCXD 198 : 1997, Nhà cao tầng – Thiết kế kết cấu bê tông cốt thép toàn khối, Nhà xuất bản Xây Dựng Hà Nội. [4]. TCXD 195 : 1997, Nhà cao tầng – Thiết kế cọc khoan nhồi, Nhà xuất bản Xây Dựng Hà Nội. [5]. TCXD 205 : 1998, Móng cọc – Tiêu chuẩn thiết kế, Nhà xuất bản Xây Dựng Hà Nội. [6]. TCXD 45 : 1978, Tiêu chuẩn thiết kế nền nhà và công trình, Nhà xuất bản Xây Dựng Hà Nội. [7]. TCXD 74 – 1987, Tiêu chuẩn xây dựng – Đất xây dựng – Phương pháp chỉnh lý thống kê các kết quả xác định các đặc trưng của chúng. [8]. Võ Bá Tầm, Giáo Trình Kết Cấu Bê Tông Cốt Thép tập 1 (cấu kiện cơ bản), Nhà xuất bản ĐHQG – Tp. Hồ Chí Minh, 2001. [9]. Võ Bá Tầm, Kết Cấu Bê Tông Cốt Thép tập 2 (cấu kiện nhà cửa), Nhà xuất bản ĐHQG – Tp. Hồ Chí Minh, 2003. [10]. Nguyễn Thị Mỹ Thuý, Tính toán kết cấu bê tông cốt thép (phần cấu kiện cơ bản), Nhà xuất bản ĐHQG – Tp. Hồ Chí Minh, 2002. [11]. Ngô Thế Phong, Lý Trần Cường, Trịnh Kim Đạm, Nguyễn Lê Ninh, Kết cấu bê tông cốt thép phần kết cấu nhà cửa, Nhà xuất bản khoa học và kỹ thuật Hà Nội, 2001. [12]. Ts. Trịnh Kim Đạm, Ts. Lê Bá Huế, Khung bê tông cốt thép, Nhà xuất bản khoa học và kỹ thuật Hà Nội, 2001. [13]. PGS. PTS. Vũ Mạnh Hùng, Sổ tay thực hành kết cấu công trình, Nhà xuất bản Xây Dựng Hà Nội, 1999. [14]. Ngô Thế Phong, Nguyễn Đình Cống, Nguyễn Xuân Liên, Trịnh Kim Đạm, Nguyễn Phấn Tấn, Kết cấu bê tông cốt thép phần cấu kiện cơ bản, Nhà xuất bản khoa học và kỹ thuật Hà Nội, 1998. [15]. Gs. Ts. Nguyễn Đình Cống, Sàn bê tông cốt thép toàn khối, Nhà xuất bản khoa học và kỹ thuật Hà Nội, 2001. [16]. K.I Murasốp, E.I. Xigalốp, V.N. Baicốp, Kết cấu bê tông cốt thép – Giáo trình đại cương, Tập II, Nhà xuất bản giáo dục, 1965. [17]. Bộ xây dựng, Qui chuẩn xây dựng Việt Nam, Tập II, Nhà xuất bản Xây Dựng Hà Nội, 1997. [18]. Gs, Ts. Nguyễn Văn Quảng, Ks. Nguyễn Hữu Kháng, Hướng dẫn đồ án nền và móng, Nhà xuất bản Xây Dựng Hà Nội, 1996. [19]. Gs, Ts. Nguyễn Văn Quảng, Ks. Nguyễn Hữu Kháng, Ks. Uông Đình Chất, Nền và Móng các công trình dân dụng và công nghiệp, Nhà xuất bản Xây Dựng Hà Nội, 1996. [20]. Vũ Công Ngữ, Thiết kế và tính toán móng nông, Tủ sách ĐHXD Hà Nội, 1992. [21]. Vũ Công Ngữ, Nguyễn Văn Thông, Bài tập cơ học đất, Nhà xuất bản giáo dục, 2000. [22]. Ts. Nguyễn Văn Quảng, Nền móng nhà cao tầng, Nhà xuất bản khoa học và kỹ thuật Hà Nội, 2003. [23]. W. Sullo, Kết cấu nhà cao tầng, Nhà xuất bản Xây Dựng Hà Nội, 1995. [24]. L.E. Linovits, Tính toán và cấu tạo các bộ phận nhà dân dụng, Nhà xuất bản khoa học và kỹ thuật Hà Nội, 2002. [25]. Ts. Nguyễn Văn Hiệp, Vấn đề tổ hợp tải trọng cho nhà cao tầng, Tạp chí Xây Dựng số 3/2003, trang 21, 22, 23. 26]. Nguyễn Bá Kế, Nguyễn Văn Quang, Trịnh Việt Cường (Biên Dịch, Hướng Dẫn Thiết Kế Móng Cọc, Nxb Xay Dựng, Hà Nội 1993. [27]. XP. Timôshenkô và X. Vôinôpxki – Krige, Tấm và vỏ, Nhà xuất bản khoa học và kỹ thuật Hà Nội, 1971.